广东某110KV变电站工程高支模施工方案(附计算书、示意图)

110kV樟市变电站工程 高支模施工方案 批准： 审核： 编写： 湖南湘中输变电建设公司 二○一○年十月 目 录 一、编制依据及模板工程概况….……..……………….….………. 二、施工方案..….……………………….………….……..………. 三、施工进度计划.………………………….………….……..……… 四、安全风险评估.….……………………….………….……..…… 五、应急处理.….……………………….………….……..………… 六、质量要求………….….……….….……………………….……. 七、安全措施…………….………….……………………………..… 八、附：《计算书》…………….…….…..….…….……………….… 附1：梁模板门式脚手架支撑计算书（首层）………………… 附2：梁模板门式脚手架支撑计算书（顶层）………………… 附3：楼板模板门式脚手架支撑计算书（首层及顶层）……… 附4：二层梁模板验算计算书（300750截面）……………… 附5：顶层梁模板验算计算书（300700截面）……………… 3 3 6 8 10 11 12 一、编制依据及模板工程概况： 1.1、编制依据： a）、110kV樟市变电站工程施工图纸《综合楼结构施工图》等； b）、《建筑安装工程安全技术操作规程》及《现行建筑施工规范》。 1.2、模板工程概况： 本工程为现浇钢筋混凝土独立柱、梁、板框架结构，其它概况见下表： 楼 层 层 高 （m） 最大跨度 （m） 最大梁截面尺寸 （mmmm） 最大板厚 （mm） 二 层 4.50 8.50 300900 120 二、施工方案： 根据本工程的具体情况，首层层高为4.50m，属于高支模。采用木模板、木支顶架支撑施工。采用“广州一洲信息技术有限公司”的“建设工程施工安全辅助设计系统”分别进行荷载计算。 主要施工方法如下： 2.1施工准备 2.1.1、施工技术资料准备 施工技术资料的准备工作包括施工技术资料的编施工规范（包括相关法规）和验评标准的收集、各类质量验评表格的收集等。此项活动主要由项目专责组织安排，工程部负责施工技术资料的编制、施工规范（包括相关法规）和验评标准的收集及各类质量验评表格的收集。 工程开工前需把施工方案及作业指导书编制审批完毕。需要开工前期准备的有：各项材料的合格证明、检验证书，各类分项工程质量评定表，各类施工技术记录表格，各类施工技术标准、规程、规范等。 在技术资料准备阶段，工程部应负责同项目法人和设计院联系及时取得相关的施工图纸及项目法人对工程的准备要求，并组织施工人员熟悉施工图纸及作业指导书，学习施工验收规程、规范等。并组织安全知识及操作技能培训，了解工程的质量目标，从技术上为工程的顺利开工做好充分准备。同时还应及时编制施工图预算和施工预算，为编制施工进度计划、材料供应计划、劳动力安排、竣工决算、经营分析等提供重要依据。 2.1.2、材料准备 ①按照工期要求，工程所需的设备材料，由项目法人提供的应按计划及时供货，施工单位采购定货的材料则由技术人员审查图纸和计算计划使用量，由物资部门联系合格资质的厂家订货。 ②所有的设备、材料都要必须经验收、清点、且产品合格证及资料齐全、质量符合设计及规范的要求，以确保工程质量及工程进度。 2.1.3、材料清单及计划到货时间 本工程自购的材料，由项目部材料供应科进行供方评定、采购和供详工作，按程序文件规定进行评审，选择有资质、信誉好且以产品质量认证的定点厂。同时，将产品材料的供方上报监理及建设单位。公司材料供应及时了解市场行情，严格检验所购置材料，严把质量关。 主要材料清单 序号 材料名称 规格型号 单位 数量 备注 1 木模板 H：25mm M2 800 2 门式钢脚手架 MF1219 Q235 套 900 3 螺栓 φ16 L=1000 根 400 穿梁螺栓 4 木方 5080mm 条 1200 梁底 5 木方 8080mm 条 1000 梁顶 6 钢管 φ27.21.9mm 根 400 加强杆 计划到货时间：2011年1月18日前均要送达施工现场 2.1.4、通讯设备准备 项目部进入现场后，将在现场装设程控电话一部以便通讯、接通互联网、并在现场建立临时通讯点。同时配置传真机1、电脑1台、对讲机1部等办公管理设备。 2.1.5、施工场地准备 ①将施工用水、用电接至施工部位。 2.1.6、施工力量的配置 根据项目施工的需要，配置经验丰富、有责任心、能力强的人力资源。在项目经理的领导下，土建方面配备土建技术专责。 模版项目施工主要包括管理人员3人、木工30人、机械操作驾驶员1人、电工2人、杂工5人、后勤1人。 主要施工机构配置（见下表） 主要施工机械配置计划表 序号 机构名称 规格型号 单位 数量 备注 一 木材施工机械 1 木工平刨机 503型 台 1 结构施工 2 木工手动创板机 台 1 结构施工 3 电锯 台 1 结构施工 4 经纬仪 T—2 台 1 测量放样 5 水准仪 台 1 测量放样 6 对讲机 对 1 7 冲击钻 把 1 2.1.7、水平与垂直运输 本高支模施工及安装垂直运输采用提升机，水平运输采用载重汽车、自卸汽车及翻斗车等。 2.2、材料选用： 2.2.1、采用钢材牌号为Q235（3号钢）门架做为支撑（宽度高度＝1220mm1930mm），门架杆件规格、尺寸要求（见下表）： 名 称 外径（mm） 壁厚（mm） 允许偏差 立杆 横杆 短杆 加强杆 加强杆 外径（mm） 壁厚（mm） 立杆、横杆、水平架横杆 42 2.5 0.5 0.3 其 它 22～36 1.5～2.6 0.5 0.25～0.3 2.2.2、质量要求：门架采用正规厂家的合格产品，钢管表面应无裂纹、凹陷、锈蚀，加工前初始弯曲不应大于L/1000（L为钢管长度）。钢管不得接长使用；各杆件端头压扁部分不得出现裂纹，销钉孔、铆钉孔应采用钻孔，不得使用冲孔。加工中不得产生因加工工艺造成的材料性能下降的现象。 2.2.3、门架和配件的基本尺寸极限偏差见下表： 项次 名称 项 目 允许偏差（mm） 主要项目 一般项目 优等品 合格品 1 门 架 高度h 1.0 1.5 ● 2 宽度b（封闭端） ● 3 对角线差 2.0 3.5 ● 4 平面度 4.0 6.0 ● 5 两钢管相交轴线差 1.0 2.0 ● 6 立杆端面与立杆轴线垂直度 0.3 0.3 ● 7 锁销与立杆轴线位置度 1.0 1.5 ● 8 锁销间距离l1 1.0 1.5 ● 9 锁销直径 0.3 0.3 ● 10 配 件 水 平 架 两搭钩中心间距离l 1.5 2.0 ● 11 脚 手 板 宽度b 2.0 3.0 ● 12 钢 梯 平面度 4.0 6.0 ● 13 交叉支撑 两孔中间距离l 1.5 2.0 ● 14 孔中心至销钉距离 1.5 2.0 ● 15 孔直径 0.3 0.5 ● 16 孔与钢管轴线 1.0 1.5 ● 17 连 接 棒 长度l 3.0 4.5 ● 18 套环高度b 1.0 1.5 ● 19 套环端面与钢管垂直度 0.3 0.3 ● 20 锁 臂 两孔中心间距l 1.5 2.0 ● 21 宽度b 1.5 2.0 ● 22 孔直径 0.3 0.5 ● 23 底座、托座 长度l 3.0 4.5 ● 24 螺杆的直线度 1.0 1.0 ● 25 手柄端面与螺杆垂直度 L/200 L/200 ● 26 插管、螺杆与底板的垂直度 ● 2.2.4、门架及配件的性能要求见下表： 项次 名称 项目 规定值 平均值 最小值 1 门 架 立杆抗压承载能力 （KN） 高度h＝1900mm 70 65 2 高度h＝1700mm 75 70 3 高度h＝1500mm 80 75 4 横杆跨中挠度（mm） 10 5 锁销承载能力（KN） 6.3 6 6 配 件 水平架、脚手板 抗弯承载能力（KN） 5.4 4.9 7 跨中挠度（mm） 10 8 搭钩（4个）承载能力（KN） 20 18 9 挡板（4个）抗脱承载能力（KN） 3.2 3 10 交叉支撑抗压承载能力（KN） 7.5 7 11 连接棒抗拉承载能力（KN） 10 9.5 12 锁 臂 抗拉承载能力（KN） 6.3 5.8 13 拉伸变形（mm） 2 14 连墙杆抗拉和抗压承载能力（KN） 10 9 15 可调底座抗压承载能力 （KN） l1≤200mm 45 40 16 200＜l1≤250mm 42 38 17 200＜l1≤300mm 40 36 18 l1＞300mm 38 34 （注：表中的平均值和最小值必须同时满足） 2.3、模板安装方法及支撑系统验算详见《梁、楼板模板门式脚手架支撑计算书》。 2.4、施工工艺流程： 搭设门式支架→设置托梁及方木→支梁底模并校正标高→封梁侧模→支板底模并校正标高→模板验收→绑扎钢筋→隐蔽验收→浇筑梁板砼→养护。 2.5、其它技术措施： 2.5.1、梁的跨度在4米以上的梁底板中部应起拱，起拱高度为全跨长度的2～3‰。 2.5.2、支模立柱基础必须坚固，必须有足够的承载力和稳定性。 2.5.3、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的临时固定设施，在支架未设固定设施之前，禁止在架顶走动或操作。 2.5.4、模板支好后，应经有关人员验收合格后，方可进行下一道工序的施工。 2.5.5、在浇砼时，应尽量减少对模板的冲击力和集中荷载。还应安排专人经常检查模板及支顶有无下沉、弯曲、断裂、松脱等现象，一经发现应立即停止浇砼，待加固好后再浇砼。 三、施工进度计划 按照总承包合同要求，本工程施工工期从2011年2月18日开始到2011年4月20日竣工移交。 3.1确保工期措施 （1）抽调技术业务能力强的人员组成项目经理部，在项目经理、项目总工程师的领导下，加强工程项目管理。定期召开生产计划会，落实年、季、月、周计划，挑选有经验的施工班组进行施工。 （2）对关键线路编制二级、三级施工计划，并充分考虑因不良天气可能造成的影响，加强劳动力和机构设备的投入。 （4）在工程资源管理方面，采用软件进行资源的加载，保证工程开工前资源及时到位，以及施工过程中资源的有效利用。 （5）加强安全管理，防患意外事故。 （6）严格控制工序质量，确保一次验收格率97%。 （7）施工技术人员积极地提前审查施工图纸，发现问题，即时提出，并请设计代表解决。 （8）设备到货，认真验收，发现质量问题，尽快与厂家联系，有些设备的安装要求厂家代表到现场。 （9）加强与业主、监理单位及设计单位联系，发现问题，及时商量解决。 （10）拟在工地各作业公司之间班组之间开展比安全、比质量、比进度、比文明施工的劳动竞赛，活跃工地的劳动气氛充分调动人员的积极性。 3.2施工进度计划控制 3.2.1、计划控制程序（见下图） 编制施工进度计划 施工进度计划交底 实施施工进度计划 调整施工进度计划 检查施工进度计划 实施施工进度计划 计划控制程序图 3.2.2、计划控制方法 （1）为保证工程的施工按计划进行，对每个关键工序进行细化，分层控制，层层落实，使计划得以执行。 （2）工程部编制单项施工计划，根据计划汇总以后编制各关键工序的施工计划。各部位施工员按工期安排编制以日为单位的施工滚动计划。 （3）高度重视施工计划的重要性，做到每个计划的每一步都有人负责、有人检查、层层落实，使施工计划真正起到指导施工的作用。 （4）施工员每天对计划的落实情况进行检查，并向项目部汇报；项目部每周最少检查一次，检查计划的落实情况，并向项目经理汇报，使项目经理掌握计划的执行程序；项目经理部每半个月召开一次调度会，总结施工进度和施工计划的落实结果，并布置下一阶段的计划实施，对存在问题及时进行改正和调整。 （5）计划的控制由项目经理亲自抓，项目总工具体负责检查和督促，各计划负责人具体执行。 3.2.3、计划控制制度 （1）编制施工计划管理制度，详细规定各级施工进度计划的编制深度、如何调整，规定施工进度计划的管理方法，规定奖罚方法等。 （2）为保证工程的施工按计划进行，对每个关键工序进行细化，分层控制，层层落实，使计划得以执行。 （3）各施工班组编制单项施工计划，项目部根据各施工队的计划汇总以后编制各关键工序的施工计划。各施工队和项目部按工期安排编制以日为单位的施工滚动计划。 3.3.施工用工进度计划 序号 施工内容 用工（时间） 配合班组 备注 1 施工准备 2人(1天) 2 首层模版安装 30人(5天) 机械操作驾驶员1人、电工2人、杂工5人、后勤1人 3 验收 2人(1天) 4 二层模版安装 30人(7天) 机械操作驾驶员1人、电工2人、杂工5人、后勤1人 5 验收 2人(1天) 说明：编制施工方案时，应编制各主要施工阶段用工计划，做到合理、按计划用工。 四、安全风险评估 4.1. 安全风险组织体系 项目经理 李中秋 专职安全员 林育强 施工负责人：李炳声 黄建斌黄建斌 施工班组人员 4.2. 控制措施 项目部负责安全风险因素辨识评价的工作，并对此因素实施监督检查，保证实施的有效性和及时性。针对不同的风险因素，制定风险因素的控制措施（见安全风险评估报告）。 4.3. 安全保证措施 模板支撑体系必须有足够的强度、刚度和稳定性。模板拟采用胶合板和杉木散板，杉木双排对称顶架作模板的支撑体系。模板工程施工要点： A．模板安装 a． 模板安装前放线应注意复查，确保构件各部分形状尺寸和相互位置，以及预埋件、预留孔洞位置准确。 b． 柱采用25mm厚胶合板做模板，用φ16螺栓夹紧柱箍 。安装时要注意模板的垂直度，同时要防止柱模发生扭转，并在柱脚设清扫口。 c． 梁、板采用25mm厚胶合板做模板，模板安装应拼缝严密、平整，避免出现漏浆。梁跨大于4m时，模板应按1~3‰起拱。梁高大于700mm时，要在梁侧模板采用铁丝或螺栓进行对拉，防止侧模鼓胀。 d． 梁、板模板的支承体系要确保稳定，要设置足够的水平撑以防失稳。 现浇结构模板安装允许偏差 序号 项 目 允许偏差（mm） 1 轴线位置 5 2 底模上表面标高 5 3 截面内部尺寸 基础 10 柱、墙、梁 +4，-5 4 层高垂直度 不大于5m 6 大于5m 8 5 相邻两板表面高低差 2 6 表面平整度 5 B．模板拆除 a． 同一层的模板及其支架拆除应自上而下，先拆楼板模板，再拆除梁侧模板，再拆除梁底模。 b． 不同层模板拆除时，下层模板一般宜等上层楼面砼浇筑完毕之后进行。 c． 拆除侧模应保证砼表面及棱角不受损坏时进行，底模及其支架拆除时的砼强度应符合设计要求，当设计无具体要求时，应符合规范规定。 底模拆除时的砼强度要求 序号 构件类型 构件跨度 达到设计的砼立方体抗压强度标准值的百分率（%） 1 板 ≤2 ≥50 ＞2，≤8 ≥75 ＞8 ≥100 2 梁、拱、壳 ≤8 ≥75 ＞8 ≥100 3 悬臂构件 — ≥100 五、 应急处理 根据风险评估的要求，为了在事故发生时，切实保障施工人员的生命安全，最大限度地减少财产的损失和降低员工的人身伤害，项目部应组织各施工班组采取应急措施，以降低事故造成的损失和伤害程度。 发生事故的应急措施： 1、当施工现场的监控人员发现土方或建筑物有裂纹或发出异常声音时，应立即报告给项目部，并立即下令停止作业，并组织施工人员快速撤离到安全地点。 2、当土方或建筑物发生坍塌后，造成人员被埋、被压的情况下，各施工班组全员上岗，除应立即逐级报告给项目部门之外，应保护好现场，在确认不会再次发生同类事故的前提下，立即组织人员进行抢救受伤人员。 3、当少部分土方坍塌时，现场人员要用铁锹进行撮土挖掘，并注意不要伤及被埋人员；当建筑物倒塌，造成较大事故时，由项目部统一领导和指挥，各有关施工班组协调作战，保证抢险工作有条不紊的进行。需要采用吊车、挖掘机进行抢救，现场要有指挥并监护，防止机械伤及被埋或被压人员。 4、被抢救出来的伤员，要由现场医疗室医生或急救组急救中心救护人员进行抢救，用担架把伤员抬到救护车上，对伤势严重的人员要立即进行吸氧和输液，到医院后组织医务人员全力救治伤员。 5、当核实所有人员获救后，将受伤人员的位置进行拍照或录像，禁止无关人员进入事故现场，等待事故调查组进行调查处理。 6、对在土方坍塌和建筑物坍塌伤亡的人员，由项目部负责对死亡人员的家属进行安抚，伤残人员安置和财产理赔等善后处理工作。 六、质量要求： 6.1、保证构件各部分形状尺寸和相互位置的正确。 6.2、模板的各部分均要钉牢，保证模板有足够的承载能力、刚度和稳定性。 6.3、其他具体的质量要求参照《建筑安装工程质量检验评定标准》有关规定执行。 6.4、模板质量控制及验收要求 ①可能出现的质量问题： u 轴线、标高偏差； u 模板表面尺寸偏差； u 模板钢度不够、支撑不牢造成的沉陷； u 预留孔中心线位移、尺寸偏差； u 预埋件中心线位移偏差； u 模板支撑系统失稳。 ②质量控制措施 u 绘制关键轴线控制图，每层复查一次轴线标高，经纬仪检查控制垂直度； u 绘制预留、预埋图，复查预留、预埋是否符合要求； u 回填土应分层夯实，支撑面应根据荷载进行验算，加设垫块； u 重要部位模板支撑系统要进行计算，保证足够的强度和刚度； u 按规范要求检查验收模板尺寸偏差； u 施工前必须编制模板支撑系统专项施工方案，经批准后进行交底，模板支撑设计应包括强度、刚度、稳定性、柱倾覆验算，保证立柱安全系数≥2，验算地基或楼板承载力。 七、安全措施： 7.1、施工前必须明确模板施工现场安全责任人，负责施工全过程的安全管理工作，施工现场安全责任人必须向作业人员进行详尽的技术安全技术交底，并经常检查施工方案及交底的落实情况。 7.2、模板的支撑系统作为检查的重点。 7.3、对模板工程进行层层验收。 7.4、作业人员必须按规定戴安全帽。 7.5、地面设围栏和警戒标志，严禁非工作人员入内。 八、附：《梁、楼板模板门式脚手架支撑计算书》及《梁模板验算计算书》（附1～附5） 附1 梁模板门式脚手架支撑计算书（首层） 门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）。 计算的脚手架搭设高度为5.00米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。 搭设尺寸为： 门架的宽度 b=1.22米，门架的高度 h0=1.93米，步距1.93米，门架距离 l=0.70米。 门架 h1=1.54米，h2=0.08米，b1=0.75米。 门架立杆采用φ42.02.5mm钢管，立杆加强杆采用φ27.21.9mm钢管。 门架跨度 1.819m，梁底木方距离400.00mm。 梁底木方截面宽度80.00mm，高度80.00mm。 梁顶托采用双钢管φ483.5。 1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆 图1 计算门架的几何尺寸图 图2 模板支架示意图 一、梁底木方的计算 木方按照简支梁计算。 1、荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.500.950.40=9.690kN/m (2)模板的自重荷载(kN/m)： q2 = 0.340.40(20.95+0.25)/0.25=1.170kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.000.40=0.800kN/m 经计算得到，木方荷载计算值 Q=1.2(9.690+1.170)+1.40.800=14.152kN/m 2、木方强度、挠度、抗剪计算 木方计算简图 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.769kN N2=1.769kN 经过计算得到最大弯矩 M=0.969kN.m 经过计算得到最大支座 F=1.769kN 经过计算得到最大变形 V=3.705mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W =85.333cm3； I =341.333cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.96910^6/85333.00=11.350N/mm2 木方的抗弯计算强度11.350小于15.00N/mm^2,满足要求。 (2)木方抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=31769.000/(280.0080.00)=0.415N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2 木方的抗剪计算强度0.415小于1.60N/mm^2,满足要求。 (3)木方挠度计算 最大变形 v =3.705mm 木方的最大挠度3.705小于7.28mm,满足要求。 二、梁底托梁的计算 梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.075kN/m。 托梁计算简图 经过计算得到最大弯矩 M= 1.273kN.m 经过计算得到最大支座 F=7.402 kN 经过计算得到最大变形 V=3.144 mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 10160.000cm3； 截面惯性矩 I = 243800.000cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=(1.27310^6/1.05)/(10160000.00)=0.119N/mm2 顶托梁抗弯强度0.119小于215.00N/mm^2,满足要求。 (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v =3.144 mm 顶托梁挠度3.144小于4.55mm,满足要求。 三、门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 1、门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 配件名称 配件数量 配件重量 门架MF1217 1榀(不可改) 0.205kN 交叉支撑 2 0.0402=0.08kN 水平架 1步1设 0.1651/1=0.17kN 连接棒 2 0.0062=0.012kN 锁臂 2 0.0092=0.018kN 合计 0.480kN 经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.480/1.930=0.249kN/m (2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m) 剪刀撑采用φ26.82.5mm钢管，按照1步1跨设置，每米高的钢管重计算： tg=(1.001.93)/(0.701.00)=2.757 20.015(700.001)/cosα/(1.001.93)=0.032kN/m 水平加固杆采用φ26.82.5mm钢管，按照1步1跨设置，每米高的钢管重为 0.015(0.701.00)/(1.001.93)=0.005kN/m 每跨内的直角扣件1个，旋转扣件4个，每米高的钢管重为 (1.000.014+4.000.014)/1.93=0.036kN/m 每米高的附件重量为0.02kN/m； 每米高的栏杆重量为0.01kN/m； 经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.103kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为 NG =0.352kN/m。 2 托梁传递荷载 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 9.101kN。 四、立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中 NG —— 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.352kN/m； 　　 NQ —— 托梁传递荷载，NQ = 9.101kN； 　　 H —— 脚手架的搭设高度，H =5.00m。 经计算得到，N = 1.20.3525.00+9.101=11.215kN。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N —— 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 11.215kN； 　　 Nd —— 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)； 一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 —— 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.390； 　　 k —— 调整系数，k=1.17； 　　 i —— 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.51cm； 　　 I —— 门架立杆的换算截面惯性矩，I=7.05cm4； 　　 h0 —— 门架的高度，h0=1.93m； 　　 I0 —— 门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4； 　　 A1 —— 门架立杆的净截面面积，A1=3.10cm2； 　　 h1 —— 门架加强杆的高度，h1=1.54m； 　　 I1 —— 门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.22cm4； 　　 A —— 一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=6.20cm2； 　　 f —— 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。 Nd调整系数为1.0。 经计算得到，Nd= 0.39620.000205/1000=49.620kN。 立杆的稳定性计算11.215小于49.620KN,满足要求。 附2 梁模板门式脚手架支撑计算书（顶层） 门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）。 计算的脚手架搭设高度为5.00米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。 搭设尺寸为： 门架的宽度 b=1.22米，门架的高度 h0=1.93米，步距1.93米，门架距离 l=0.70米。 门架 h1=1.54米，h2=0.08米，b1=0.75米。 门架立杆采用φ42.02.5mm钢管，立杆加强杆采用φ27.21.9mm钢管。 门架跨度 1.819m，梁底木方距离400.00mm。 梁底木方截面宽度80.00mm，高度80.00mm。 梁顶托采用双钢管φ483.5。 1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆 图1 计算门架的几何尺寸图 图2 模板支架示意图 一、梁底木方的计算 木方按照简支梁计算。 1、荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.500.800.40=8.160kN/m (2)模板的自重荷载(kN/m)： q2 = 0.340.40(20.80+0.40)/0.40=0.680kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.000.40=0.800kN/m 经计算得到，木方荷载计算值 Q=1.2(8.160+0.680)+1.40.800=11.728kN/m 2、木方强度、挠度、抗剪计算 木方计算简图 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.346kN N2=2.346kN 经过计算得到最大弯矩 M=1.196kN.m 经过计算得到最大支座 F=2.346kN 经过计算得到最大变形 V=4.576mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W =85.333cm3； I =341.333cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.19610^6/85333.00=14.019N/mm2 木方的抗弯计算强度14.019小于15.00N/mm^2,满足要求。 (2)木方抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=32346.000/(280.0080.00)=0.550N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2 木方的抗剪计算强度0.550小于1.60N/mm^2,满足要求。 (3)木方挠度计算 最大变形 v =4.576mm 木方的最大挠度4.576小于7.28mm,满足要求。 二、梁底托梁的计算 梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.075kN/m。 托梁计算简图 经过计算得到最大弯矩 M= 1.680kN.m 经过计算得到最大支座 F=9.767 kN 经过计算得到最大变形 V=4.149 mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 10160.000cm3； 截面惯性矩 I = 243800.000cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=(1.68010^6/1.05)/(10160000.00)=0.157N/mm2 顶托梁抗弯强度0.157小于215.00N/mm^2,满足要求。 (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v =4.149 mm 顶托梁挠度4.149小于4.55mm,满足要求。 三、门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 1、门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 配件名称 配件数量 配件重量 门架MF1217 1榀(不可改) 0.205kN 交叉支撑 2 0.0402=0.08kN 水平架 1步1设 0.1651/1=0.17kN 连接棒 2 0.0062=0.012kN 锁臂 2 0.0092=0.018kN 合计 0.480kN 经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.480/1.930=0.249kN/m (2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m) 剪刀撑采用φ26.82.5mm钢管，按照1步1跨设置，每米高的钢管重计算： tg=(1.001.93)/(0.701.00)=2.757 20.015(700.001)/cosα/(1.001.93)=0.032kN/m 水平加固杆采用φ26.82.5mm钢管，按照1步1跨设置，每米高的钢管重为 0.015(0.701.00)/(1.001.93)=0.005kN/m 每跨内的直角扣件1个，旋转扣件4个，每米高的钢管重为 (1.000.014+4.000.014)/1.93=0.036kN/m 每米高的附件重量为0.02kN/m； 每米高的栏杆重量为0.01kN/m； 经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.103kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为 NG =0.352kN/m。 2 托梁传递荷载 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 12.013kN。 四、立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中 NG —— 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.352kN/m； 　　 NQ —— 托梁传递荷载，NQ = 12.013kN； 　　 H —— 脚手架的搭设高度，H =5.00m。 经计算得到，N = 1.20.3525.00+12.013=14.127kN。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N —— 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 14.127kN； 　　 Nd —— 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)； 一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 —— 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.390； 　　 k —— 调整系数，k=1.17； 　　 i —— 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.51cm； 　　 I —— 门架立杆的换算截面惯性矩，I=7.05cm4； 　　 h0 —— 门架的高度，h0=1.93m； 　　 I0 —— 门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4； 　　 A1 —— 门架立杆的净截面面积，A1=3.10cm2； 　　 h1 —— 门架加强杆的高度，h1=1.54m； 　　 I1 —— 门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.22cm4； 　　 A —— 一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=6.20cm2； 　　 f —— 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。 Nd调整系数为1.0。 经计算得到，Nd= 0.39620.000205/1000=49.620kN。 立杆的稳定性计算14.127小于49.620KN,满足要求。 附3 楼板模板门式脚手架支撑计算书（首层） 门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）。 计算的脚手架搭设高度为5.00米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。 搭设尺寸为：门架的宽度 b =1.22米，门架的高度 h0 =1.93 米，步距1.95米，门架间距l = 0.80米。 门架 h1 =1.54米，h2 =0.08米，b1 =0.75米。 门架立杆采用φ42.02.5 mm钢管，立杆加强杆采用φ27.21.9 mm钢管。 门架跨度1.819m，梁底木方距离400.00 mm。 梁底木方截面宽度50.00 mm，高度80.00 mm。 梁顶托采用木方8080。 1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆 图1 计算门架的几何尺寸图 图2 模板支架示意图 一、楼板底木方的计算 木方按照简支梁计算，木方的截面力学参数为 1、荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.500.120.40=1.224kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 =0.340.40=0.136kN/m (3)活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.000.40=0.800kN/m 经计算得到，木方荷载计算值 Q = 1.2(1.224+0.136)+1.40.800=2.752kN/m 2.木方强度、挠度、抗剪计算 木方计算简图 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.073kN N2=0.067kN N3=0.095kN N4=0.095kN N5=0.067KN 经过计算得到最大弯矩 M=0.143kN.m 经过计算得到最大支座 F=0.067kN 经过计算得到最大变形 V=0.087mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 53.333cm3； I = 213.333cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.14310^6/53333.00=2.678N/mm2 木方的抗弯计算强度2.678小于13.00N/mm^2,满足要求。 (2)木方抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3(0.62.7521.82)1000/(250.0080.00)=1.126N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2 木方的抗剪计算强度1.126小于1.60N/mm^2,满足要求。 (3)木方挠度计算 最大变形 v=0.087mm 木方的最大挠度0.087小于7.28mm,满足要求。 二、楼板底托梁的计算 梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.061kN/m。 托梁计算简图 经过计算得到最大弯矩 M= 0.093kN.m 经过计算得到最大支座 F= 0.532kN 经过计算得到最大变形 V=0.791mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W =85.333cm3； 截面惯性矩 I =341.333cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=(0.09310^6/1.05)/(85333.33)=1.038 N/mm2 顶托梁抗弯强度1.038小于13.00N/mm^2,满足要求。 (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.791mm 顶托梁挠度0.791小于3.05mm,满足要求。 三、门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 1、门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 配件名称 配件数量 配件重量 门架MF1217 1榀(不可改) 0.224kN 交叉支撑 2 0.0402=0.08kN 水平架 1步1设 0.1651/1=0.17kN 连接棒 2 0.0062=0.012kN 锁臂 2 0.0092=0.018kN 合计 0.499kN 经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 =0.499/1.950=0.256kN/m (2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m) 剪刀撑采用φ26.82.5mm钢管，按照1步1跨设置，每米高的钢管重计算： tg=(1.001.95)/(0.801.00)=2.438 20.015(800.001.00)/cosα/(1.001.95)=0.032kN/m 水平加固杆采用φ26.82.5mm钢管，按照1步1跨设置，每米高的钢管重为 0.015(0.801.00)/(1.001.95)=0.006kN/m 每跨内的直角扣件1个，旋转扣件4个，每米高的钢管重为 (1.000.014+4.000.014)/1.95=0.036kN/m 每米高的附件重量为0.02kN/m； 每米高的栏杆重量为0.01kN/m； 经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2=0.104kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.360kN/m。 2、托梁传递荷载 经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 0.688kN。 四、立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中 NG —— 每米高脚手架的静荷载标准值