三台SHL2.1 -0.7/95/70-H 热水锅炉房工艺设计一、原始资料1 •热负荷资料：采暖最大热负荷5MW，供回水温度95/70 C2 •煤质资料：山东龙口褐煤煤的成分组成：挥发分 Vdaf(%):49.53%碳 Car(%):36.50%氢 Har(%):3.03%氧 Oar(%):10.40%,氮 Nar(%):0.95%,硫 Sar(%):0.69%灰分 Aar(%):28.40%,水分 Mar(%):20.03%,低位发热量 Qnet.ar=13.44MJ/kg3 •水质资料：自来水为水源，水温10C项目S1溶解固形物(mg/L)169碳酸盐硬度 Ht ( mmol/L )1.36非碳酸盐硬度Hft ( mmol/L )0.34总硬度H (mmol/L )1.7碱度(mmol/L)1.36PH值7.38由于1mmol/L=2Me/L(毫克当量/升)，所以原水总硬度为3.4毫克当量/升 4.气象及地质资料：地区：徐州(D10)主导风向：ENE室外计算温度：-6C采暖期室外平均温度：0.9C采暖天数：92天最大冻土深度：24m海拔高度：41.00m冬季大气压：102510Pa二、锅炉类型及台数选择1.热负荷计算序号名称符号单位计算公式或数值来源数值1:最大计算热负荷Qj,maxMWK- Q=1.2X 562平均热负荷QpjMWt^ _tpj 18- 0.9Q -tn — tw 18(-6)3.562.锅炉型号及台数选择根据采暖的要求，供水温度为 95r，回水温度文70C，因此，选用热水锅炉，向外网直接提供95r ~70C热水。
由于本本锅炉房为米暖锅炉房，米暖期为 92天，热负荷较稳定，总热负荷为6MV，不设置备用锅炉，同时，考虑到锅炉容量越大，效率相对较高因此,选用三台SZL2.1— 0.7/95/70-AII 型锅炉参数如下：型号SZL2.8— 0.7/95/70-AII额定热功率MW2.8额定出水压力MPa0.7额定出口水温C95额定进口水温C70循环水量m3/h96受热面积锅炉本体卅98.6:省煤器卅35.2炉排有效面积4.8本体水容积m35.5锅炉效率%>79燃料耗量kg/h620最大运输尺寸m5.2 X 2.6 X 3.5最大运输件重量t30安装后外形尺寸m7X 2.6 X 4.6三、鼓、引风系统设备选择锅炉采用机械送风和引风，即平衡通风 ，炉膛出口保持20-40kPa的真空度阻力计算包括空气吸入口到炉膛的空气阻力和送风系统设计和炉膛到烟囱出口的烟气阻力两大部 分其中锅炉本体的烟风阻力由锅炉厂气体动力计算提供； 除尘器阻力由产品样本提供 本设计所进行的仅是风、烟道和烟囱的阻力计算1、过量空气系数及漏风系数根据锅炉教材，烟道中各处烟道各处过量空气系数及各受热面的漏风系数取值为：锅炉受热面过量空气系数漏风系数2入口 G '出口。
"炉膛1.51.60.1防渣管1.61.60蒸汽过热器1.61.650.05锅炉管束1.651.750.1省煤器1.751.850.1空气预热器1.851.900.05锅炉排烟处1.71.702、空气量及烟气量计算过量空气系数取1.6序号名称符号单位计算公式或数值来源数值1理论空气量Vk0m3 / kg0.08889( Car +0.375Sar) +0.265Har _0.0333Oa=0.0889 * (36.5 +0.375 *0.69) +0.265 * 3.03_0.0333 * 10.40.3.722三原子气体体积VRO2m3 / kg0.01866 X(Car +0.375$^)—0.01866 X(36.50 +0.375 X°69)0.693N2的理论体积Vn02m3 / kg0.79Vk° +0.008Nar= 0.79x3.72+0.008x 0.952.954理论水蒸气体积Vh02Om3 / kgO0.111H +0.0124M. 40.0161V.,ar ar k=0.0111 * 3.03 刊.0124 * 20.03 40.0161 * 3.720.575烟气中水蒸气的实际 体积VH 2Om3 / kgvH°2。
0.0161 "cr—1) Wk0= 0.57 + 0.0161 x(1.6—1)x3.720.616理论烟气量Vy0m3 / kgVk?VN°2 +VH°2 0.69 + 2.95 + 0.574.217实际空气量Vkm3 / kga"Vk0 =1.6X3.725.958实际烟气量Vym3 / kgV： +1.0161(1)Vk°= 4.21+1.061^(1.6—1)^3.726.583、烟气及耗煤量计算序号名称符号单位计算公式或数值来源数值1热水锅炉进水焓 值・F ikJ/kg根据t=70 C查取398.52热水锅炉出水焓 值iKJ/kg根据t=95 C查取483.13耗煤量QglKJ/kgG(P-i^103=96"03咒(483.1-398.5)8.12X 1064耗煤量BKg/hQgl _ 8.12"06755Qnet.Jgl 13.44 "03沃0.805固体不完全燃烧 热损失q4%选取106计算耗煤量BjKg/hB(1 q4 )—755x(1 10 )100 100679.57炉膛出口处的过 量空气系数a l选取1.48炉膛的漏风系数△ a l选取0.19空气预热器中空 气漏入烟道的漏 风系数△ a ky选取010冷风量Vlkm3/h m/s0 273 卡IkB jVk (& 出 +辱)273— 679 .5 y3.72 乂( 1 .4 -0.1 *0 )'"“于035270.9811热风流量Vrkm/sBM0何"即迢詩679.5*3.72*( 1.4 _0.1)*( 273-H40)273*3600trk为热空气温度，取140 C1.3812锅炉尾部排烟量Vpym3/kgVy0+1.0161X(Bpy - 1)Vk0= 4.21 + 1.0161(1.7-1) 3.726.8613省煤器出口至除 尘器入口间烟气 量计算Vccm3/hBjVpy 妬険^73)7776.7273>3600679.5( 6.86 七.01 >3.72)( 180七73)m3/s一 2732.1614引风机处的烟气流 量Vyfm3/hm3/s1.1BjVy (273+ 9 py)2731.1 >679.5 >6.58( 273*40)2737440.42.074、除尘器的选择根据锅炉的处理烟气量Vcc=7776.7m3/h选用弗兰德DMC(B袋式除尘器一台，其处理烟气量为 8150m3/h，阻力 <1200Pa其进口浓度为200g/Nm，出口浓度w 30mg/Nm,取30mg/Nm，则除尘效 率为 200-0.03 100% =99.985% 。
2005、风、烟道断面尺寸风烟道断面用下式计算:式中：V—介质流量，m/s;选择合适的风速和烟速，室内采用金属钢制根据《常用风烟道流速选用表》 管道，室外采用砖或混凝土制矩形管道金属：室内风速为10〜15m/s，烟速为10〜15m/s ;砖或混凝土 ：室内风速为4〜8m/s，烟速为6〜8m/s管道名称材料流量/ 3(m/s)推荐流 速(mb)计算 截面 积(m2)计算直径(mm)选择截面 尺寸(mm或mm*mm)实际流 速(m/s)风道 系统冷风竖 井管金属0.98100.098353①3609.6风机吸 入短管金属0.98100.098353①3609.6风机-- 空气预热器金属0.98100.098353①3609.6预热器 出口热 风管金属1.38100.138419①42010.0烟道 系统空气预热器至 除尘器金属2.1650.43740①7504.9从除尘 器出口 至引风机金属2.0650.41723①7504.7从引风 机到总 烟道入 口砖2.0650.41723600X7004.9总烟道 及烟囱砖4.2250.841034900X10004.7&烟囱高度与直径根据《锅炉大气污染物排放标准的规定》，锅炉房总容量与烟囱高度规定如下:表3.x锅炉房烟囱最低允许高度锅炉房 总容量t/h＜11〜＜22〜＜44 〜＜1010 〜＜2020 〜＜40MW＜0.70.7 〜＜1.41.4〜＜2.82.8〜＜77 〜＜1414 〜＜28烟囱最低 允许高度m202530354045根据锅炉容量，烟囱最低允许高度为 35,确定烟囱高度为35m 烟囱直径计算：出口内径d2可按下式：d2 =Bjn VyG 273)3600 273 0.785 w式中：W2烟囱出口烟速，取13m/s；烟囱出口烟气温度，取180C所以，d2Bjnvy 但2 +273)'3600 273 0.785 w2679.5 2 8.796 (180 273)3600 273 0.785 13= 0.735m出口内径d2取0.8m。
内径di：取烟囱锥角i=0.02,则d, =d2 2iH yz =0.735 2 0.02 35 = 2.135m7、送风机、引风机的选择计算由计算流量和压头，求出裕量流量和压头，再选择流量和压头后选择风机, 所选风机的流量和压头应能满足选择流量和压头的需要层燃炉排及煤层阻力炉型炉排及煤层阻力（Pa）炉型炉排及煤层阻力（Pa）手烧炉型 :800-1000链条炉排 —800-1000往复炉型600抛煤机链条炉排800根据本锅炉房的选型，△ hr=900Pa7.1风道总阻力计算风道总阻力包括：空气预热器阻力、炉排与燃料层阻力以及风道阻力 其中 风道阻力包括沿程摩擦阻力以及局部阻力风道阻力计算见下表：管道流速3摩擦 阻力 系数入管 径 d管长L气体密度P局部 阻力 系数沿程 摩擦 阻力A Pm局部 阻力A PjA Pm+A Pj风道阻力Pfm/smmmkg/m3PaPaPaPa冷风竖井管9.60.023600.21.2050.50.2227.7627.98风机吸 入短管9.60.0236011.2050.641.135.5336.63风机--空气预热器9.60.023602.51.2050.642.7535.5338.28143.83预热器 出口热 风管10.00.0242010.8550.641.2128.5740.94风道总组力计算见下表:送风道总阻力的计算项目符号单位计算公式或数据来源数值修正后空气预热器阻力PkyPa估算500& 门 101325P s=Ps bk炉排与燃料层阻力PlrPa查《锅炉房实用设计手册》900风道阻力PfPa已算出143.83= 1543.83101325102510送风系统阻力PsPaPky+PIr+Pf1543.83=1526 Pa7.2烟道总阻力的计算烟道总阻力包括：炉膛真空度、锅炉本体、省煤器、空气预热器、除尘器、 烟道阻力、烟囱阻力，系统图如下：风机烟道、烟囱阻力具体计算见下表:管道流速3单位长 度摩擦 阻力管长L气体 密度P局部 阻力 系数沿程摩 擦阻力A Pm局部阻力A PjA Pm+APj烟道阻 力Pydm/sPa/mmkg/m3PaPaPaPa空气预 热器至 除尘器4.93.26.40.8550.7220.4810.1130.59103.35从除尘 器出口 至引风 机4.73.25.830.8551.4418.6613.6032.26从引风 机到总 烟道入 口4.93.24.70.855015.040.0015.04总烟道4.73.25.30.8550.916.968.5025.46烟道总阻力:项目符号单位计算公式或数据来源数值摩擦阻力系数入查《锅炉及锅炉房设备》0.05烟囱壁面斜度i由《锅炉及锅炉房设备》选取0.02烟囱沿程摩擦阻力A PmcPaxpiv16i20.05*0.855*13 -16*0.0222.58阻力系数E由《锅炉及锅炉房设备》选取1.1烟囱出口速度损失A PjbPa21.1*0.855*132- 279.47烟囱阻力A PycPaA Pmc+A Pyc102.05故烟道总阻力计算见下表:烟道总阻力的计算项目符号单位计算公式或数据来源数值修正后炉膛真空度PitPa查《锅炉房实用设计手 册》20Pkyc 0C 101325它 Py=Py x bk 1.293锅炉本体PglPa查《锅炉房实用设计手 册》600_ , 101325 1.34省煤器PfPa估算150—24/5.4 --102510 1.293= 2536Pa空气预热器PkyPa估算500除尘器PccPa1000查样本烟道阻力PydPa已算出103.35烟囱阻力PycPa已算出102.05烟道总阻力PyPaPlt+Pgl+Psm+Pky+Pcc+Pyd+Pyc2475.48.鼓、引风机的校核经过计算，风道风量为：3527m3/h,阻力为：1526Pa;烟道风量为：7440.4m3/h,阻力为：2536P& 锅炉配置的鼓风机以及引风机：鼓风机引风机型号风量m3/h风压Pa功率kW型号风量m3/h风压Pa功率kWT4 72-12 N04A6367 —18135.5Y5-47-42N05D129862324 ]15四、上煤、除渣系统设备选择1.运煤量的计算序号名称符号单位计算公式或数值来源数值1煤的低位发热量Qn et.arMJ/kg查取13.442平均小时最大耗煤量B'kg/h单台锅炉耗煤量755kg/h,共 三台22653热网损失系数k选取1.154季节最大负荷a maxBpjKg/hQgl kG(「-i)Q H Q □et.ar gl 5 n et,ar gl1.15況8.12如0613.44x1000x0.81857.85非生产班值班 米暖负荷BfKg/h取值06生产班次S次已知37最大昼夜耗煤 量D maxBzyKg/h8SBmax +8(3_S)Bf=8江3汇857.8 + 020587.28煤的收到基灰 分含量Aar%查取28.409锅炉房最大负 荷时小时灰渣 量G1Kg/hB F( Aar + q4Qnet,ar )(100 32866= 2265〒8.40 + °.1"3440)100 3286672910运输不平衡系 数k取值1.2锅炉发展系数m取值1运煤系统每昼 夜工作时数t三班运煤，取值15输煤量Gt/hmaxkmBzy 1.^^20587.2G = y =t 15X0001.652.运煤设备的选择根据B'=2.265t/h ,并从改善劳动条件，保证生产安全及提高劳动生产率等因 素考虑，选择0.75m3垂直单斗提升机上煤系统 住产率l0t/h,其附图为：3.储煤场、灰渣场面积的计算序号项目符号单位计算公式或数据来源数值1每昼夜运行小时数Th选定102煤的储存天数M天取值53考虑煤堆过道占 用面积的系数N选定1.54煤堆咼度Hm选定45煤的堆积重度Yt/m3选定0.96煤堆角系数1选定0.87储煤场面积Fmm2r max—.屈、-Bpj TMN1000HP®857.8x24x10x1.51000x4x0.9x0.8107.28最大小时灰渣量G1t/h已算出0.799灰渣储存天数M'r天选定510考虑渣堆过道占 用面积的系数N'选定1.511灰渣堆咼度H'm选定212灰渣的堆积重度1Yt/m3选定0.8513灰渣堆角系数0 '选定0.714灰渣场面积Fhz2mGpj TMNHP®0.729x24x5x1.5 -2汉 0.85汇 0.7110.34.除渣设备的选择本锅炉房煤场确定面积为 11mx10 m,设置主导风向的下风侧，即靠近烟囱的西南角。
除渣系统采用 LXL-A型螺旋除渣机，其系统图为：外形尺寸及主要技术参数:参数 —―型号LXL-1LXL-1A额定出渣量t/h0.80.8最大出渣量t/h1.61.6电机功率kW0.81.1重量kg11001200五、给水设备及主要设备管道1.热网循环水量及循环水泵的选择计算序号名称符号单位计算公式或数值来源数值1总热负 荷QMW计算值62供水温 度tgC给定953回水温 度thc给定704热网循 环水量GxOt/hQ"0657.32Mt 汉10364.1868x(95-70)灯035锅炉房 自用热 水及安 全系数K选取1.16循环水 泵总流 量GxOt/hK*Gx063.057循环水 泵台数n台包括一台备用48每台循 环水泵 流量Gx米水柱Gx0/n15.769锅炉房 内部压 力h1米水柱一般为5~13,取1010用户系 统阻力h2米水柱散热器采暖系统1~2,取211热网干 管（单 程）长度l米计算值102012热网供、 回水干 管阻力h3米水柱(1.2~1.3 ) X 0.02*1=1.25 X 0.02 X 102025.513循环水 泵所需 压头Hx米水柱1.2 (h1+h2+h3) =1.2 X( 10+2+25.5)4514循环水 泵选择型号KOWR-G40/250B-11/2流量Qm3/h20.0扬程H米水柱50配用电 机型号160M1-2功率NkW11转速n转/分29002..热网补给水量泵及补给水泵的选择计算序号名称符号单位计算公式或数值来源数值1补给水率:K%选定32热网补给 水量G bt/hK*Gx0=0.03*57.321.723补给水泵流量Gbt/h1.1 G / b=1.1*1.721.894系统补水点压差H b米咼位水箱安装标咼205补给水泵 所需压头Hb米水柱1.2 H b=1.2*20246补给水泵 选择型号KQWR-G25/200C-3/2流量QM3h6.3扬程:H米水柱32配用电机 型号100L-2功率:NkW3转速n转/分29003.补给水箱的配置用于贮集软化水及供给补水泵用水， 本工程设专用补水箱一个，其容积为取用补水量的1.2倍，即：Vb =1.2Gbs 1.72=2.064m3设计选用方型开式水箱，具体参数如下:公称容 积m3有效容 积m3主要尺寸钢板厚度底部支座水箱本体重量kg长宽高箱 顶箱 底箱 壁边 距间 距数 量LBHS2SS1CC1nkg2.02.2718001200120045540010001539.34.供回水系统主要管道的管径选择序号名称符号单位计算公式及数值来源数值1循环水量G'sKg/h计算值表363.05x1032经济比压 降RPa/m查取803供热供水总管管径dgmm控制流速法选择DN1501504实际流速WRm/sG；wg — xsg 兀 2讥3600 汉一d2P40.995回水总管dhmm控制流速法选择DN150150管径6实际流速Whm/sG；sWg = …3600況丄 d2P41.037每台锅炉 供回水管 径dglmm《锅炉设备配管》公称直径DN1001008实际流速Wglm/sGXs wg _ 兀 2“3600 汉一d2P40.749补给水干 管管径dbmm控制流速法选取DN4010补给水支 管管径db'mm选取DN25六、水处理设备1水质处理方案的确定(1)热水锅炉房对给水水质的要求根据低压《低压锅炉水质标准》规定，热水锅炉的给水水质要求项目供水温度< 95C采用锅内加药处理>95 C采用锅外化学处理补给水循环水补给水循环水悬浮物mg/L< 20< 5总硬度mmol/L< 0.7< 0.3pH(25C)> 710~20> 78.5~10溶解氧mg/L< 0.1< 0.1含油量mg/L< 2< 2(2)水质处理方案的确定本锅炉房原水的硬度和悬浮物均超过给水水质标准， 故需进行软化和除氧处 理。
由于热水房不存在水的蒸发，水中盐类的浓度不会增加，硬度也不会提高， 而且保持一定的碱度还可以避免金属壁的腐蚀据此，决定采用单级钠离子交换 软化法为克服顺流再生软化法盐耗大、出水水质较差的特点，设计采用“低速 逆流再生”钠离子交换软化系统基于锅炉房没有蒸汽和其他可利用热源，给水除氧决定采用“电加热解析除 氧”方式，它可以克服把反应器设置在烟道中，除氧效果受锅炉负荷变化(反应 器所在区段烟温变化)的影响等弊病在正常运行情况下，给水除氧后的残余含 氧量可降至0.05毫克/升，符合热水锅炉给水标准2.锅炉排污量的计算及热回收方案由于本次锅炉房为热水锅炉，决定采用热水锅炉，根据工程经验值，热水锅炉的排污率取2%,排污一天3次，每次1min排污量为为57.32*0.02=1.15t/h设计采用了定期排污方式，由于定期排污是周期性的，利用余热的价值较小, 一般将它引入排污降温池与冷水混合后再排入下水道3.钠离子交换器的选择计算序号名称符号单位计算公式或数值来源数值1总软化水量Grht/h与G b1.722软化速度v /m/h根据总硬度为1.7mmol/L203总软化面积Fm2Grh/ v/ =1.72/200.0864 「实际软化面积Fm2选© 500交换器0. 25实际软化速度vm/hGrh/F=1.72/0.28.66交换剂比重丫 gt/ m2732*树脂 0.75~0.850.807交换剂层高度h米设备样本1.58交换剂重量Q吨FhY g=0.07*1.3*0.80.0739交换剂工作能 力E克当 量/米2732* 树脂 1100~1500110010交换剂软化能 力Eo克当量FhE=0.2*1.3*110028611每小时软化的克当量Eh克当 量/时Gx0(H0-H 0) =1.72* (3.4-0.7 )4.64412「交换时间T小时Eo/Eh=286/4.64461.5813小反洗、还原、 逆洗小正洗及 正洗时间T /小时取经验值2.514工作周期T小时t + t / =21.55+2.524. 0515小反洗流速v1米/时10~12取1216 :小反洗时间T 1分10~15取15仃小反洗用水量G1吨0.618还原时食盐单 耗量q克/克、【/日 当量逆流再生80~909019食盐纯度©%一般9520每次还原耗盐量Gy公斤27.0921还原盐液浓度Cy%一般 5~6%R622配制盐液用水量G2吨0.4523逆流冲洗速度V2米/时低速，选取224逆流冲洗时间T 2分选取6025 :逆流用水量G3吨0.426小正洗流速V4米/时选取1527小正洗时间T 3分选取528 :小正洗用水量G4吨0.2529正洗流速V5米/时选取1530正洗时间T 4分选取1031 :正洗用水量G5 :吨0.532还原总耗水量刀G吨G1+G2+G3+G4+G5=0.6+0.45+0.4+0.25+0.52.24.软化水箱容积的确定本锅炉房设软化水箱一只，器容积按 30分钟的补水量计算，即Vrh=0.5*1.72=0.86m 3序号名称符号单位计算公式或数值来源数值1盐液容重丫 y吨/米3查取1.072稀盐液池容积V1米30.50选用 800*1000*6003饱和盐液浓度G%常温：264饱和盐液容重丫 g1吨/米3查知1.2015存盐天数天选取156一昼夜耗盐量y公斤:27.037干盐重量丫 g2吨/米3查知[2.168浓盐液池容积V2米3选用 700*800*6000.339还原时间T 5分还原流速取2米/时9.910 :盐液泵流量Qy米3/时：0.5411烟液泵扬程Hy米水柱15~10米水柱：2012选择盐液泵 型号25FQS-16型增强塑料泵2流量Q米3/时p.6扬程H米水柱16电动机型号JQ2-21-2功率N千瓦1.5转速n转/分、2860现选用4*矩形水箱，其尺寸为800*1200*1000，计0.96米35.除氧方式的选择本锅炉房采用解析除氧，即将待除氧的软水与不含氧气体强烈混合， 溶解于 水的氧就像无氧气体扩散，从而降低水中氧含量以达除氧的目的， 解析除氧系统 图如下：解析除氧装置主要设备有喷射器、解析器、汽水分离器和反应器，除氧水量G等于补水量，即Gb=1.72t/h，据此选则设备，根据《》工业锅炉房设计手册》 表5-46解析除氧装置系列设备性能表，得出型号如下表所示：设备名称规格单位数据除氧反应器外形尺寸mm1350x330x1800进气管直径mm40出气管直径mm40所需电功率kW 15解析器外形尺寸mm①207x4100出水管直径65出气管直径40接喷射器管直径40汽水分离器外形尺寸mm① 273x320进气管直径40出气管直径40出水管直径20水封外形尺寸mm① 207x420进水管直径20出水管直径40喷射器进水管直径mm40出水管直径40进气管直径406.除氧水泵的选择:序 号名称符 号单位计算公式或数据来源数值1除氧水泵流量Qt/h1.1Gy=1.1*1.721.892水泵效率n s%取用953除氧水中含氧量C1毫克/升原始资料，取6.04残余含氧量C2毫克/升设计要求，取0.055换算系数k设计手册0.056每m2水吸入脱氧气 体的计算容积V2m3(G —C2)k (6.0 —0.05)x0.027C2 0.053.2137喷射系数A公斤（气）/ 公斤（水）沖2 1.09 疋 3.2131000 10003.5x10「38:系数R取用309系数C一般取用2X10-610环形室空间压力P3取用800011喷嘴出口断面水速wm/s1000 ART2C(P3)1000 >3.5 X0 -^>30 X273 -|40)2%0 亠㈣。
)225.712喷射室内动压头hd米水柱2 “ -2 w 25.72g" 2 汉 9.8汉 0.953513喷射室与水泵咼差h1米水柱设备布置514:解析器与入口阻力h2米水柱选取615混合管末端埋入水 的深度h3米水柱一般取值116除氧水泵所需压头ha米水柱hd f也弋=35+5+6+14717:压头备用系数B取值1.118除氧水泵扬程H米水柱1.1ha5219除氧水泵选择:型号KQWR-G25/200B-4/2:流量Qt/h4.9扬程H米水柱52电动机型号112M-2功率NkW4转速n转/分2900七、锅炉房布置说明锅炉房为单层布置三台SZL2.1 — 0.7/95/70-AII 型热水锅炉，总产热 量为6.3MW云煤系统采用垂直单斗提升机上煤系统， 除渣系统采用链式刮板 除渣机联合除渣为减少建筑面积和保持锅炉房内卫生条件，除尘器和引风机采取露天布置方案，引风机的电机设有防雨罩 锅炉房热力系统图一张；锅炉房平面图一张；锅炉房A-A剖面图一张八、锅炉房主要设备表序号名 称 及 规 格数量1热水锅炉SZL2.1—0.7/95/70-AII ，额定热功率2.1MW323弗兰德DMC(B)除尘器，处理烟气量 8150m /h13鼓风机 T4 72 -12 N04A,风量 6367m /h，风压 1813Pa34引风机 Y5-47 -42 N05D风量 12986m3/h，风压 2324Pa350.75m3垂直单斗提升机，输送能力10t/h16螺旋除渣机LXL-1A额定除渣量0.8t/h173循环水泵 KQWR-G40/250B-11/2，流量20m /h，扬程50米水柱483补给水泵 KQWR-G25/200C-3/2，流量6.3m /h，扬程32米水柱19补给水箱 1800 X 1200 X 1200110钠离子交换器 © 500交换器1113软化水箱0.86m1123盐液泵25FQS-16型增强塑料泵，流量 3.6m /h，扬程16米水柱113除氧反应器1350 X 339 X 18001解析器© 207 X 41001汽水分离器© 273 X 3201水封 © 207X 4201喷射器管径401143除氧水泵 KQWR-G25/200B-4/2，流量4.9m /h，扬程52米水柱参考文献:[1] GB 50736-2012 ，民用建筑供暖通风与空气调节设计规范 [S].北京：中国建筑工业出版社，2012.[2] GB50019-2003，采暖通风与空气调节设计规范 [S].北京：中国标准工业出版社，2004.[3] GBT50114-2010，暖通空调制图标准[S].北京：中国建筑工业出版社， 2011.[4] GB50041-2008，锅炉房设计规范[S].北京：中国计划出版社， 2008[4] 洪向道/锅炉房实用设计手册编写组 •锅炉房实用设计手册•北京：机械工业出版社，2003.[5] 《锅炉及锅炉房设备》奚士光 ，吴味隆，蒋君衍.中国建筑工业出版社.第三 版.1995⑹ 陆耀庆.实用供热空调设计手册(第二版) .北京：中国建筑工业出版社，2008.[7]《简明供热设计手册》李岱森 .中国建筑工业出版社,19982002[8] 中华人民共和国建设部 .城市热力网设计规范 . 中国建筑工业出版社，。