1、悬臂式挡土墙(1. 5m)悬臂式挡土墙验算［执行标准:公路］ 计算项目:1、悬臂式挡土墙(1.5m) 计算时间:2009-03-24 23:46:51 星期二 原始条件:墙身尺寸:墙身高:1.500(m)墙顶宽:0. 300 (m)面坡倾斜坡度:1： 0. 〇〇〇背坡倾斜坡度:1： 0.000墙趾悬挑长DL: 0. 400 (m)墙趾跟部高DH: 0, 400 (m)墙趾端部高DH0: 0. 300 (m)墙踵悬挑长DL1: 1.000 (m)墙踵跟部高DH1: 0. 400 (m)墙蹿端部高DH2: 0. 400 (m) 加腋类型:不加腋钢筋合力点到外皮距离:50(mm)墙趾埋深：1.000 (m)物理参数:混凝土墙体容重:25. 000(kN/m3)混凝土强度等级：C30纵筋级别：HRB335抗剪腹筋等级:HPB235裂缝计算钢筋宜径:20(mm)挡土墙类型：抗震区挡土墙墙后填土内摩擦角：35.000(度)墙后填土粘聚カ：0. 000(kPa)墙后填土容重：19.000 (kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角:17. 500(度)地基土容重：18. 000(kN/m3)修正后地基土容许承载カ：140.000(kPa) 地基土容许承载カ提高系数:墻趾值提髙系数:1.200墙踵值提高系数:1.300平均值提高系数：1.000地震作用墙趾值提高系数：1.500地震作用墙踵值提高系数:1.625地震作用平均值提高系数:1.250墙底摩擦系数:0.300地基土类型:土质地基地基土内摩擦用：30.000(度)地震烈度：设计烈度7度水上地震角:1.50水下地震角:2.50水平地震系数：0. 10重要性修正系数:1.70综合影响系数:0. 25抗震基底容许偏心距:B/5公路等级及工程类别:高速公路抗震重点工程土压カ计算方法：库仑坡线土柱：坡面线段数：1折线序号 水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 15.000 0.000 1第1个:距离〇. 000(m),宽度15. 000(m),高度1.580(m)(用户输入的计算荷载)作用于墙上的附加外荷载数：1 (作用点坐标相对于墙左上角点)荷载号 X Y P 作用角(m) (m) (kN) (度)1 0.200 0.000 10.000 270.000地面横坡角度:20.000(度)墙顶标高:0. 000(m)挡墙分段长度:10. 000 (m)钢筋混凝土配筋计算依据:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002) 第1种情况:组合1组合系数:1.0001 .挡土墙结构重力分项系数=1. 000 V2 .填土重力分项系数=1.000 ノ3 .填土侧压カ分项系数=1.000 ノ4 .车辆荷载引起的土侧压カ分项系数=1.000 V5 .地震作用力分项系数=1. 000 ノ6,附加カ分项系数=1.000 ノ［土压カ计算］计算高度为1. 500 (m)处的库仑主动土压カ无荷载时的破裂角=31.460(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角:30.390(度)Ea=50. 997(kN) Ex=18. 533(kN) Ey=47. 510(kN)作用点高度 Zy=O. 670(m)因为俯斜墙背,需判断第二破裂面是否存在,计算后发现第二破裂面存在:第2破裂角=27. 558(度)第1破裂角=29. 610(度)Ea=41. 103 (kN) Ex=18. 942(kN) Ey=36. 478 (kN)作用点高度 Zy=O. 670(m)墙身截面积=0.990 (m2)重量= 24. 750 kN整个墙踵上的土重=10. 538 (kN)重心坐标(0.579,-0.654)(相对于墙面坡上角点)整个墙踵上墙背与第二破裂而之间换算土柱重=6. 520(kN)重心坐标(0.409, 0.000)(相对于墙面坡上角点)墙趾板上的土重=4. 680 (kN)相对于趾点カ臂=0. 195 (m))全墙地震カ=1. 777(kN)作用点距墙顶髙度=0. 789(m)(-)滑动稳定性验算基底摩擦系数 =0. 300滑移カ=20.719(kN)抗滑カ=27. 890(kN)滑移验算满足:Kc = 1.346 > 1.300滑动稳定方程验算:滑动稳定方程满足:方程值=8. 566(kN) > 0.0(-)倾覆稳定性验算相对于墙趾点,墙身重力的カ臂Zw = 0. 764 (m)相对于墙趾点,墙踵上土重的カ臂Zwl = 0.914 (m)相对于墙趾点,墙趾上土重的力臂Zw2 = 0. 195 (m)相对于墙趾点，Ey的カ臂Zx = 1. 351 (m)相对于墙趾点，Ex的カ臂Zy = 0. 670 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆カ矩=13. 946(kN-m) 抗倾覆カ矩=90.693(kN-m)倾覆验算满足:K0 = 6. 503 > 1.300倾覆稳定方程验算:倾覆稳定方程满足：方程值=69. 661 (kN-m) > 0.0(三)地基应カ及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应カ作用于基础底的总竖向カ=92. 967(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=76. 746(kN-m)基础底面宽度 B = 1.700 (m)偏心距e = 0. 024 (m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn = 0. 826(m)基底压应カ：趾部=59. 410踵部=49. 963(kPa)最大应力与最小应カ之比=59.410 / 49. 963 = 1. 189作用于基底的合力偏心距验算满足：e=0. 024 <= 0. 200*1. 700 = 0. 340(m)墙趾处地基承载カ验算满足：压应カ=59. 410 <= 210. 000(kPa)墙踵处地基承载カ验算满足：压应カ=49. 963 く = 227. 500(kPa)地基平均承载カ验算满足:压应カ=54.686 <= 175. 000 (kPa)(四)墻趾板强度计算标准值：作用于基础底的总竖向カ=92. 967(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=76.746(kN-m)基础底面宽度 B = 1.700 (m)偏心距e = 0. 024 (m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn = 0. 826(m)基础底压应カ：趾点=59. 410踵点=49. 963(kPa)设计值：作用于基础底的总竖向カ=92. 967(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=76.746(kN-m)基础底面宽度 B = 1.700 (m)偏心距e = 0. 024 (m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn = 0. 826(m)基础底压应カ：趾点=59. 410踵点=49. 963(kPa)［趾板根部］截而高度: H' = 0.400(m)截面剪カ: Q = 15. 139 (kN)截面抗剪验算满足,不需要配抗馭腹筋截面弯矩: M = 3. 067(kN-m)抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us=0.01% < Us_min=0. 21%抗弯受拉筋: As = 858 (mm2)截面弯矩： M(标准值)=3. 067(kN-m)最大裂缝宽度为：0.006 (mm).(五)墙蹿板强度计算标准值：作用于基础底的总竖向カ=92. 967(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=76.746(kN-m)基础底面宽度 B = 1.700 (m)偏心距e = 0. 024 (m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn = 0. 826(m)基础底压应カ:趾点=59. 410踵点=49. 963(kPa)设计值:作用于基础底的总竖向カ=92. 967(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=76.746(kN-m)基础底面宽度 B = 1.700 (m)偏心距e = 0. 024 (m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn = 0. 826(m)基础底压应カ：趾点=59. 410蹿点=49. 963(kPa)［踵板根部］截面髙度： H' = 0.400(m)截面剪カ： Q = 10. 795(kN)截面抗剪验克满足,不需要配抗剪腹筋截面弯矩： M = 2. 940(kN-m)抗弯拉筋构造配筋：配筋率Us=0.01% < Us_min=0. 21%抗弯受拉筋： As = 858 (mm2)截面弯矩： M(标准值)=2. 940(kN-m)最大裂缝宽度为：0. 006 (mm).(六)立墙截面强度验算［距离墙顶0.275(m)处］验算截面以上地震カ=0.088(kN)作用点距墙顶高度=0. 138(m)截面宽度B' = 0. 300 (m)截面剪カQ = 2. 647 (kN)截面弯矩 M = -0. 145 (kN-m)截面弯矩M (标准值)=-0. 145 (kN-m)截面抗剪验算满足,不需要配抗剪腹筋抗弯拉筋构造配筋：配筋率Us=0.00% < Us_min=0. 21%抗弯受拉筋: As = 643 (mm2)最大裂缝宽度为:0.001 (mm).［距离墙顶0.550(m)处］验算截面以上地震カ=0. 175(kN)作用点距墙顶高度=0.275(m)截面宽度B' = 0. 300 (m)截面剪カQ = 5. 705 (kN)截面弯矩 M = 0. 994 (kN-m)截面弯矩 M(标准值)=0. 994 (kN-m)截面抗剪验算满足,不需要配抗剪腹筋抗弯拉筋构造配筋：配筋率Us=0.00% < Us_min=0. 21%抗弯受拉筋: As = 643 (mm2)最大裂缝宽度为：0. 004 (mm).［距离墙顶0.825(m)处］验算截面以上地震カ=0. 263(kN)作用点距墙顶高度=0. 413(m)截面宽度B' = 0. 300 (m)截面剪カQ = 9. 172 (kN)截面弯矩 M = 3.030 (kN-m)截面弯矩M (标准值)=3. 030 (kN-m)截面抗剪验算满足,不需要配抗剪腹筋抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us=0.01% < Us_min=0. 21%抗弯受拉筋: As = 643 (mm2)最大裂缝宽度为：0.011 (mm)。
［距离墙顶1. 100(m)处］验算截面以上地震カ=0. 351 (kN)作用点距墙顶高度=0. 550(m)截面宽度B' = 0. 300 (m)截面剪力Q = 13. 049 (kN)截面弯矩 M = 6. 076 (kN-m)截面弯矩M (标准值)=6. 076 (kN-m)截面抗剪验算满足,不需要配抗剪腹筋抗弯拉筋构造配筋：配筋率Us=0.03% < Us_min=0. 21%抗弯受拉筋： As = 643 (mm2)最大裂缝宽度为:0. 022 (mm)o 第2种情况:组合2组合系数：1.0001 .挡土墙结构重力分项系数=1.000 V2 .填土重力分项系数=1.000 V3 .填土侧压カ分项系数=1.000 V4 .车辆荷载引起的土侧压カ分项系数=1.000 V5 .地震作用カ分项系数=1.000 ノ6 .附加カ分项系数=1.000 ノ［土压カ计算］计算高度为1.500(m)处的库仑主动土压カ无荷载时的破裂角=31.460 (度)按假想墙背计算得到:第1破裂角:30. 390(度)Ea=50. 997(kN) Ex=18. 533(kN) Ey=47. 510(kN)作用点高度 Zy=O. 670(m)因为俯斜墙背,需判断第二破裂面是否存在,计算后发现第二破裂面存在:第2破裂角=27. 558(度)第1破裂角=29. 610(度)Ea=41. 103(kN) Ex=18. 942(kN) Ey=36. 478(kN)作用点高度 Zy=O. 670(m)墙身截面积=0.990 (m2) 重量= 24. 750 kN整个墙踵上的土重=10. 538 (kN)重心坐标(0.579,-0.654)(相对于墙面坡上角点)整个墙踵上墙背与第二破裂面之间换算土柱重=6. 520(kN)重心坐标(0.409, 0.000)(相对于墙面坡匕角点)墙趾板上的上重=4. 680 (kN)相对于趾点カ臂=0. 195 (m))全墙地震カ=1. 777(kN)作用点距墙顶高度=0. 789(m)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数 =0. 300滑移力=20. 719(kN)抗滑カ=27. 890(kN)滑移验算满足：Kc = 1.346 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足：方程值=8. 566(kN) > 0.0 (二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的カ臂Zw = 0. 764 (m)相对于墙趾点，墙踵上上重的カ臂Zwl = 0.914 (m)相对于墙趾点,墙趾上土車的カ臂Zw2 = 0. 195 (m)相对于墙趾点,Ey的カ臂Zx = 1. 351 (m)相对于墙趾点,Ex的カ臂Zy = 0. 670 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆カ矩=13, 946(kN-m)抗倾覆カ矩=90. 693(kN-m)倾覆验算满足:K0 = 6. 503 > 1.300倾覆稳定方程验算:倾覆稳定方程满足:方程值=69. 661 (kN-m) > 0.0(三)地基应カ及偏心距验算基础为天然地基,验算墙底偏心距及压应カ作用于基础底的总竖向カ=92. 967(kN)作用于墙趾ド点的总弯矩=76. 746(kN-m)基础底面宽度 B = 1.700 (m)偏心距e = 0. 024 (m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn = 0. 826(m)基底压应カ：趾部=59. 410踵部=49. 963(kPa)最大应力与最小应カ之比=59.410 / 49. 963 = 1. 189作用于基底的合力偏心距验算满足：e=0. 024 <= 0. 200*1. 700 = 0. 340(m)墙趾处地基承载カ验算满足：压应カ=59. 410 く = 210. 000(kPa)墻踵处地基承载カ验算满足：压应カ=49. 963 <= 227. 500(kPa)地基平均承载カ验算满足：压应カ=54. 686 <= 175. 000(kPa)(四)墙趾板强度计算标准值：作用于基础底的总竖向カ=92. 967(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=76.746(kN-m)基础底面宽度 B = 1.700 (m)偏心距e = 0. 024 (m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn = 0. 826(m)基础底压应カ：趾点=59. 410踵点=49. 963(kPa)设计值:作用于基础底的总竖向カ=92. 967(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=76.746(kN-m)基础底面宽度 B = 1.700 (m)偏心距e = 0. 024 (m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn = 0. 826(m)基础底压应カ：趾点=59. 410踵点=49. 963(kPa)［趾板根部］截面髙度： H' = 0.400(m)截面剪カ： Q = 15. 139 (kN)截面抗的验算满足,不需要配抗剪腹筋截面弯矩: M = 3. 067(kN-m)抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us=0.01% < Us_min=0. 21%抗弯受拉筋： As = 858 (mm2)截面弯矩： M(标准值)=3. 067(kN-m)最大裂缝宽度为：0. 006 (mm)。
五)墙题板强度计算标准值：作用于基础底的总竖向カ=92. 967(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=76.746(kN-m)基础底面宽度 B = 1.700 (m)偏心距e = 0. 024 (m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn = 0. 826(m)基础底压应カ:趾点=59. 410踵点=49. 963(kPa)设计值:作用于基础底的总竖向カ=92. 967(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=76. 746(kN-m)基础底面宽度 B = 1.700 (m)偏心距e = 0. 024 (m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn = 0. 826(m)基础底压应カ：趾点=59. 410踵点=49. 963(kPa)［踵板根部］截面高度： H' = 0. 400(m)截面剪カ： Q = 10. 795(kN)截面抗剪验算满足,不需要配抗剪腹筋截面弯矩： M = 2. 940(kN-m)抗弯拉筋构造配筋：配筋率Us=0.01% < Us_min=0. 21%抗弯受拉筋: As = 858 (mm2)截面弯矩： M (标准值)=2.940(kN-m)最大裂缝宽度为：0. 006 (mm)o(六)立墙截面强度验算［距离墙顶0.275(m)处］验算截面以上地震カ=0.088(kN)作用点距墙顶高度=0. 138(m)截面宽度B' = 0. 300 (m)截面剪カQ = 2. 647 (kN)截面弯矩 M = -0. 145 (kN-m)截面弯矩M (标准值)=-0. 145 (kN-m)截面抗剪验算满足,不需要配抗剪腹筋抗弯拉筋构造配筋：配筋率Us=0.00% < Us_min=0. 21%抗弯受拉筋: As = 643 (mm2)最大裂缝宽度为：0. 001 (mm)。
［距离墙顶0.550(m)处］验算截面以上地震カ=0. 175(kN)作用点距墙顶高度=0.275(m)截面宽度B' = 0. 300 (m)截面剪カQ = 5. 705 (kN)截面弯矩 M = 0. 994 (kN-m)截面弯矩 M (标准值)= 0.994 (kN-m)截面抗剪验算满足,不需要配抗剪腹筋抗弯拉筋构造配筋：配筋率Us=0.00% < Us_min=0. 21%抗弯受拉筋： As = 643 (mm2)最大裂缝宽度为:0. 004 (mm) 〇［距离墙顶0.825 (m)处］验算截面以上地震カ=0. 263(kN)作用点距墙顶高度=0.413(m)截面宽度B' = 0. 300 (m)截面剪カQ = 9. 172 (kN)截面弯矩 M = 3. 030 (kN-m)截面弯矩M (标准值)=3. 030 (kN-m)截面抗剪验算满足,不需要配抗剪腹筋抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us=0.01% < Us_min=0. 21%抗弯受拉筋： As = 643 (mm2)最大裂缝宽度为：0.011 (mm) 〇［距离墙顶1. 100(m)处］验算截面以上地震カ=0. 351 (kN)作用点距墙顶高度=0. 550(m)截面宽度B' = 0. 300 (m)截面剪力Q = 13. 049 (kN)截面弯矩 M = 6.076(kN-m)截面弯矩M (标准值)=6.076(kN-m)截面抗剪验算满足,不需要配抗剪腹筋Us_min=0. 21%抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us=O. 03%抗弯受拉筋: As = 643 (mm2)最大裂缝宽度为：0.022 (mm).第3种情况：组合3组合系数：1.0001 .挡土墙结构重力分项系数=1.000 ノ2 .填土重力分项系数=1. 000 V3 .填土侧压カ分项系数=1.000 V4 .车辆荷载引起的土侧压カ分项系数=1.000 V5 .地震作用力分项系数=1.000 J6 .附加カ 分项系数=1. 000 V［土压カ计算］计算高度为1. 500 (m)处的库仑主动土压カ无荷载时的破裂角=31.460 (度)按假想墙背计算得到：第1破裂角:30. 390(度)Ea=50. 997(kN) Ex=18. 533(kN) Ey=47. 510(kN)作用点高度 Zy=0. 670(m)因为俯斜墙背,需判断笫:破裂面是否存在,计算后发现第:破裂面存在:第2破裂角=27. 558(度)第1破裂角=29.610(度)Ea=41. 103(kN) Ex=18. 942(kN) Ey=36. 478(kN)作用点高度 Zy=0. 670(m)墙身截面积=0.990(m2) 重量= 24. 750 kN整个墙踵上的土重=10. 538 (kN)重心坐标(0.579,-0.654)(相对于墙面坡上角点)整个墙踵上墙背与第二破裂面之间换算土柱重=6. 520(kN)重心坐标(0.409, 0.000)(相对于墙面坡匕角点)墙趾板上的土重=4. 680 (kN)相对于趾点カ臂=0. 195 (m))全墙地震カ=1. 777(kN)作用点距墙顶高度=0. 789(m)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数 =0. 300滑移力=20. 719 (kN)抗滑カ=27. 890 (kN)滑移验算满足：Kc = 1.346 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足:方程值=8. 566(kN) > 0.0 (二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点,墙身重力的カ臂Zw = 0. 764 (m)相对于墙趾点,墙踵上土重的カ臂Zwl = 0.914 (m)相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂Zw2 = 0. 195 (m)相对于墙趾点，Ey的カ臂Zx = 1. 351 (m)相对于墙趾点，Ex的カ臂Zy = 0. 670 (m)验算挡上墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆カ矩=13. 946(kN-m)抗倾覆カ矩=90.693(kN-m)倾覆验算满足:K0 = 6. 503 > 1.300倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足：方程值=69. 661 (kN-m) > 0.0 (三)地基应カ及偏心距验算基础为天然地基,验算墙底偏心距及压应カ作用于基础底的总竖向カ=92. 967 (kN)作用于墙趾ド点的总弯矩=76. 746(kN-m)基础底面宽度 B = 1.700 (m)偏心距e = 0. 024 (m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn = 0. 826(m)基底压应カ:趾部=59. 410踵部=49. 963(kPa)最大应力与最小应カ之比=59.410 / 49. 963 = 1. 189作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0. 024 <= 0. 200*1. 700 = 0. 340(m)墙趾处地基承载カ验算满足：压应カ=59. 410 <= 210. 000(kPa)墙踵处地基承载カ验算满足：压应カ=49. 963 <= 227. 500(kPa)地基平均承载カ验算满足:压应カ=54. 686 <= 175. 000(kPa)(四)墙趾板强度计算标准值：作用于基础底的总竖向カ=92. 967(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=76.746(kN-m)基础底面宽度 B = 1.700 (m)偏心距e = 0. 024 (m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn = 0. 826(m)基础底压应カ：趾点=59. 410踵点=49. 963(kPa)设计值：作用于基础底的总竖向カ=92. 967(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=76.746(kN-m)基础底面宽度 B = 1.700 (m)偏心距e = 0. 024 (m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn = 0. 826(m)基础底压应カ：趾点=59. 410輝点=49. 963(kPa)［趾板根部〕截面高度： H' = 0. 400(m)截面剪カ： Q = 15. 139 (kN)截面抗剪验算满足,不需要配抗剪腹筋截面弯矩: M = 3. 067(kN-m)抗弯拉筋构造配筋：配筋率Us=0.01% < Us_min=0. 21%抗弯受拉筋: As = 858 (mm2)截面弯矩： M(标准值)=3. 067(kN-m)最大裂缝宽度为:0. 006 (mm) 〇(五)墙踵板强度计算标准值：作用于基础底的总竖向カ=92. 967(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=76.746(kN-m)基础底面宽度 B = 1.700 (m)偏心距e = 0. 024 (m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn = 0. 826(m)基础底压应カ：趾点=59. 410踵点=49. 963(kPa)设计值：作用于基础底的总竖向カ= 92. 967(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=76. 746(kN-m)基础底面宽度 B = 1.700 (m)偏心距e = 0. 024 (m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn = 0. 826(m)基础底压应カ：趾点=59. 410踵点=49. 963(kPa)［踵板根部］截面高度： H' = 0. 400(m)截面剪カ： Q = 10. 795(kN)截面抗剪验算满足,不需要配抗剪腹筋截面弯矩: M = 2. 940(kN-m)抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us=0.01% < Us min=O. 21%抗弯受拉筋: As = 858(nun2)截面弯矩： M(标准值)=2.940(kN-m)最大裂缝宽度为：0.006 (mm)。
(六)立墙截面强度验算 ［距离墙顶0.275 (m)处］验算截面以上地震カ=0.088(kN)作用点距墙顶高度=0. 138(m)截面宽度B' = 0. 300 (m)截面剪カQ = 2. 647 (kN)截面弯矩 M = -0. 145 (kN-m)截面弯矩M (标准值)=-0. 145 (kN-m)截面抗剪验算满足,不需要配抗剪腹筋抗弯拉筋构造配筋：配筋率Us=0.00% < Us_min=0. 21%抗弯受拉筋： As = 643 (mm2)最大裂缝宽度为：0.001 (mm) ［距离墙顶0.550(m)处］验算截面以上地震カ=0. 175(kN)作用点距墙顶高度=0.275(m)截面宽度B' = 0. 300 (m)截面剪カQ = 5. 705 (kN)截面弯矩 M = 0.994 (kN-m)截面弯矩M (标准值)=0.994 (kN-m)截面抗剪验算满足,不需要配抗剪腹筋抗弯拉筋构造配筋：配筋率Us=0.00% < Us_min=0. 21%抗弯受拉筋： As = 643 (mm2)最大裂缝宽度为:0. 004 (mm)［距离墙顶0.825(m)处］验算截面以上地震カ=0. 263(kN)作用点距墙顶高度=0. 413(m)截面宽度B' = 0. 300 (m)截面剪カQ =9. 172 (kN)截面弯矩 M = 3. 030 (kN-m)截面弯矩M(标准值)=3. 030 (kN-m)截面抗剪验算满足,不需要配抗剪腹筋抗弯拉筋构造配筋：配筋率Us=0.01% < Us_min=0. 21%抗弯受拉筋: As = 643 (mm2)最大裂缝宽度为：0.011 (mm)。
［距离墙顶l.lOO(m)处］验算截面以上地震カ=0. 351 (kN)作用点距墙顶高度=0. 550(m)截面宽度B' = 0. 300 (m)截面剪力Q = 13. 049 (kN)截面弯矩 M = 6. 076 (kN-m)截面弯矩M (标准值)=6. 076 (kN-m)截面抗剪验算满足,不需要配抗剪腹筋抗弯拉筋构造配筋：配筋率Us=0.03% < Us_min=O. 21%抗弯受拉筋： As = 643 (mm2)最大裂缝宽度为：0. 022 (mm).各组合最不利结果(-)滑移验算安全系数最不利为:组合1(组合1)抗滑カ=27.890(kN),滑移カ=20. 719(kN).滑移验算满足:Kc = 1.346 > 1.300滑动稳定方程验算最不利为:组合1(组合1)滑动稳定方程满足:方程值=8. 566(kN) > 0.0(二)倾覆验算安全系数最不利为:组合1(组合1)抗倾覆カ矩=90.693(kN-M),倾覆カ矩=13. 946(kN-m).倾覆验算满足:K0 = 6. 503 > 1.300滑动稳定方程验算最不利为:组合1(组合1)倾覆稳定方程满足:方程值=69. 661(kN-m) > 0.0(三)地基验算作用于基底的合力偏心距验算最不利为:组合1 (组合1)作用于基底的合力偏心距验算满足：e=0. 024 <= 0. 200*1. 700 = 0. 340(m)墙趾处地基承载カ验算最不利为:组合1(组合1)墙趾处地基承载カ验算满足：压应カ=59. 410 <= 210. 000(kPa)墙踵处地基承载カ验算最不利为:组合1(组合1)墙踵处地基承载カ验算满足：压应カ=49. 963 <= 227. 500(kPa)地基平均承载カ验算最不利为:组合1(组合1)地基平均承载カ验算满足：压应カ=54. 686 <= 175. 000(kPa) (四)墙趾板强度计算［趾板根部］截面髙度： H' = 0.400(m)截面剪力最不利结果:组合1(组合1)截面剪カ： Q = 15. 139 (kN)截面抗剪验算满足,不需要配抗剪腹筋 配筋面积最大值结果:组合1(组合1) 截面弯矩： M = 3. 067(kN-m)配筋面积： As = 858 (mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配 筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。
(五)增踵板强度计算［踵板根部］截面高度: H' = 0.400(m)截面剪力最不利结果:组合1(组合D截面剪カ: Q = 10. 795(kN)截面抗剪验算满足,不需要配抗剪腹筋 配筋面积最大值结果:组合1(组合1) 截面弯矩： M = 2. 940(kN-m)配筋面积： As = 858 (mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面枳 (六)立墙截面强度验算［距离墙顶0.275(m)处］截面宽度B' = 0. 300 (m)截面剪力最不利结果：组合1(组合1)截面剪カ： Q = 2. 647(kN)截面抗剪验算满足,不需要配抗剪腹筋 配筋面积最大值结果：组合1(组合1) 截面弯矩： M = -0. 145(kN-m)配筋面积： As = 643 (mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积 ［距离墙顶0.550(m)处］截面宽度B' = 0. 300 (m)截面剪力最不利结果：组合1(组合1)截面剪カ： Q = 5. 705(kN)截面抗馭验算满足，不需要配抗剪腹筋 配筋面积最大值结果：组合1(组合1) 截面弯矩： M = 0.994(kN-m)配筋面积： As = 643 (mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面枳。
［距离墙顶0.825(m)处］截面宽度B' = 0. 300 (m)截面剪力最不利结果：组合1(组合1)截面剪カ： Q = 9. 172 (kN)截面抗剪验算满足,不需要配抗剪腹筋 配筋面积最大值结果：组合1(组合1) 截面弯矩： M = 3. 030(kN-m)配筋面积： As = 643 (mm2)裂缝已控制在允许宽度以内，以上配 筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积［距离墙顶l.lOO(m)处］截面宽度B' = 0. 300 (m)截面剪力最不利结果：组合1(组合1)截面剪カ： Q = 13. 049(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋 配筋面积最大值结果：组合1(组合1) 截面弯矩： M = 6. 076(kN-m)配筋面积： As = 643 (mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面枳为满足控制裂缝控制条件后的面积2、悬臂式挡土墙(2m) 悬臂式挡土墙验算［执行标准:公路］ 计算项目:2、悬臂式挡土墙(2m) 计算时间:2009-03-24 15:08:27 星期二 原始条件:墙身尺寸：墻身高：2. 000(m)墻顶宽：0. 300 (m)面坡倾斜坡度:1： 0. 〇〇〇背坡倾斜坡度：1： 0.000墙趾悬挑长DL: 0. 500 (m)墙趾跟部高DH: 0. 400 (m)墙趾端部高DH0: 0. 300 (m)墙踵悬挑长DL1: 1.400 (m)墙踵跟部高DH1: 0. 400 (m)墙蹿端部高DH2: 0. 400 (m) 加腋类型:不加腋钢筋合力点到外皮距离：50(mm)墙趾埋深：1.000 (m)物理参数：混凝土墙体容亜:25. 000 (kN/m3)混凝土强度等级：C30纵筋级别：HRB335抗剪腹筋等级：HPB235裂缝计算钢筋直径：20(mm)挡土墙类型：抗震区挡土墙墙后填土内摩擦带:35.000(度)墙后填土粘聚カ：0. 000(kPa)墙后填土容重：19.000 (kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角:17.500(度)地基土容車：18. 000(kN/m3)修正后地基土容许承载カ:14〇. 000(kPa) 地基土容许承载カ提髙系数：墙趾值提高系数：1.200墙蹿值提高系数：1.300平均值提高系数:1.000地震作用墙趾值提髙系数:1.500地震作用墙踵值提高系数:1.625地震作用平均值提高系数：1.250墙底摩擦系数：0. 300地基土类型:土质地基地基土内摩擦角:30.000(度)地震烈度:设计烈度7度水上地震角：1.50水下地震角：2. 50水平地震系数：0.10重要性修正系数:1.70综合影响系数：0.25抗震基底容许偏心距:B/5公路等级及工程类别：高速公路抗震重点工程土压カ计算方法：库仑坡线土柱：坡面线段数:1折线序号 水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 15.000 0.000 1第1个:距离〇. 000(m),宽度15. 000(m),高度1. 580(m)(用户输入的计算荷载)作用于墙上的附加外荷载数：1 (作用点坐标相对于墙左上角点)荷载号 X Y P 作用角(m) (m) (kN) (度)1 0.200 0.000 10.000 270.000地面横坡角度：20.000(度)墙顶标高：0. 000(m)挡墙分段长度：10. 000 (m)钢筋混凝土配筋计算:依据：《混凝上结构设计规范》(GB 50010-2002) 第1种情况：组合1组合系数：1.0001 .挡上墙结构重力分项系数=1.000 V2 .填上重力分项系数=1.000 J3 .填上侧压カ分项系数=1.000 V4 .车辆荷载引起的上侧压カ分项系数=1.000 V5 .地震作用力分项系数=1.000 ノ6 .附加カ分项系数=1. 000 V［上压カ计算］计算高度为2. 000 (m)处的库仑主动上压カ无荷载时的破裂角=31.460(度)按假想墙背计算得到：第1破裂角:30.720 (度)Ea=79. 059(kN) Ex=27.050(kN) Ey=74. 287 (kN)作用点髙度 Zy=O. 871 (m)因为俯斜墙背,需判断笫:破裂面是否存在,计算后发现笫:破裂面存在:第2破裂角=27. 546(度)第1破裂角=29. 600(度)Ea=60. 658(kN) Ex=27. 966(kN) Ey=53. 826(kN)作用点髙度 Zy=O. 871 (m)墙身截面积=1.335(m2)重量=33. 375 kN整个墙蹿上的上重=23. 533 (kN)重心坐标(0.725,-0.944)(相对于墙面坡上角点)整个墙踵上墙背与第二破裂面之间换算上柱重=10. 712 (kN)重心坐标(0.478, 0.000)(相对于墙面坡上角点)墙趾板上的土重=5. 850 (kN)相对于趾点カ臂=0.244 (m))全墙地震カ=2. 874(kN)作用点距墙顶高度=1. 041 (m)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数 =0. 300滑移力=30. 839 (kN)抗滑カ=41. 189 (kN)滑移验算满足:Kc = 1.336 > 1,300滑动稳定方程验算:滑动稳定方程满足:方程值=12. 553(kN) > 0.0(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点,墙身重力的カ臂Zw = 0. 956 (m)相对于墙趾点,墙踵上土重的カ臂Zwl = 1. 148 (m)相对于墙趾点,墙趾上土重的力臂Zw2 = 0. 244 (m)相对于墙趾点,Ey的カ臂Zx = 1. 746 (m)相对于墙趾点,Ex的カ臂Zy = 0. 871 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆カ矩=27. 109(kN-m)抗倾覆カ矩=173. 589(kN-m)倾覆验算满足：K0 = 6. 403 > 1.300倾覆稳定方程验算:倾覆稳定方程满足：方程值=131.956(kN-m) >0.0(三)地基应カ及偏心距验算基础为天然地基,验算墙底偏心距及压应カ作用于基础底的总竖向カ=137. 296(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=146. 480(kN-m)基础底面宽度 B = 2. 200 (m)偏心距e = 0. 033 (m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn = 1.067(m)基底压应カ：趾部=68. 043踵部=56. 772(kPa)最大应力与最小应カ之比=68. 043 / 56. 772 = 1. 199作用于基底的合力偏心距验算满足：e=0. 033 <= 0. 200*2. 200 = 0. 440(m)墻趾处地基承载カ验算满足：压应カ=68. 043 <= 210. 000(kPa)墙踵处地基承载カ验算满足：压应カ=56. 772 <= 227. 500(kPa)地基平均承载カ验算满足：压应カ=62. 407 <= 175. 000(kPa) (四)墙趾板强度计算标准值：作用于基础底的总竖向カ=137. 296(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=146.480(kN-m)基础底面宽度 B = 2. 200 (m)偏心距e = 0. 033 (m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn = 1.067(m)基础底压应カ：趾点=68. 043踵点=56. 772(kPa)设计值：作用于基础底的总竖向カ=137. 296(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=146.480(kN-m)基础底面宽度 B = 2. 200 (m)偏心距e = 0. 033 (m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn = 1.067(m)基础底压应カ：趾点=68. 043踵点=56. 772(kPa)［趾板根部］截面高度： H' = 0. 400(m)截面剪カ： Q = 23. 156 (kN)截面抗剪验算满足,不需要配抗剪腹筋截面弯矩: M = 5. 857(kN-m)抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us=0.01% < Us_min=O. 21%抗弯受拉筋: As = 858(nun2)截面弯矩： M(标准值)=5. 857(kN-m)最大裂缝宽度为：0.011 (mm)。
五)墙踵板强度计算标准值：作用于基础底的总竖向カ=137. 296(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=146. 480(kN-m)基础底面宽度 B = 2. 200 (m)偏心距e = 0. 033 (m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn = 1. 067(m)基础底压应カ：趾点=68. 043踵点=56. 772(kPa)设计值：作用于基础底的总竖向カ=137. 296(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=146.480(kN-m)基础底面宽度 B = 2. 200 (m)偏心距e = 0. 033 (m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn = 1.067(m)基础底压应カ:趾点=68. 043踵点=56. 772(kPa)［踵板根部］截面高度： H' = 0.400(m)截面剪カ: Q = 17. 570(kN)截面抗剪验算满足,不需要配抗剪腹筋截面弯矩： M = 6. 269(kN-m)抗弯拉筋构造配筋：配筋率Us=0.01% < Us_min=0. 21%抗弯受拉筋: As = 858 (mm2)截面弯矩： M(标准值)=6. 269(kN-m)最大裂缝宽度为:0.012 (mm).(六)立墙截面强度验算［距离墙顶0.400 (m)处］验算截面以上地震カ=0. 128(kN)作用点距墙顶高度=0.200(m)截面宽度B' = 0. 300 (m)截面剪カQ = 3. 986 (kN)截面弯矩 M = 0. 268 (kN-m)截面弯矩M(标准值)=0.268 (kN-m)截面抗剪验算满足,不需要配抗剪腹筋抗弯拉筋构造配筋：配筋率Us=0.00% < Us_min=0. 21%抗弯受拉筋: As = 643 (mm2)最大裂缝宽度为:0.001 (mm).［距离墙顶0.800(m)处］验算截面以上地震カ=0. 255(kN)作用点距墙顶高度=0. 400(m)截面宽度B' = 0. 300 (m)截面剪カQ = 8. 840 (kN)截面弯矩 M = 2. 805 (kN-m)截面弯矩M (标准值)=2. 805 (kN-m)截面抗的验算满足,不需要配抗剪腹筋抗弯拉筋构造配筋：配筋率Us=0.01% < Us_min=0. 21%抗弯受拉筋： As = 643 (mm2)最大裂缝宽度为:0.010 (mm).［距离墙顶1.200(m)处］验算截面以上地震カ=0.383(kN)作用点距墙顶高度=0.600(m)截面宽度B' = 0. 300 (m)截面剪力Q = 14. 560 (kN)截面弯矩 M = 7. 456 (kN-m)截面弯矩M (标准值)=7.456(kN-m)截面抗剪验算满足,不需要配抗剪腹筋抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us=0.03% < Us min=O. 21%抗弯受拉筋: As = 643 (mm2)最大裂缝宽度为:0.026 (mm)。
［距离墙顶1.600 (m)处］验算截面以上地震カ=0. 510(kN)作用点距墙顶高度=0. 800(m)截面宽度B' = 0. 300 (m)截面剪力 Q = 21, 148 (kN)截面弯矩 M = 14.569(kN-m)截面弯矩M (标准值)=14. 569(kN-m)截面抗剪验算满足,不需要配抗剪腹筋抗弯拉筋构造配筋：配筋率Us=0.07% < Us_min=0. 21%抗弯受拉筋: As = 643 (mm2)最大裂缝宽度为：0. 052 (mm)第2种情况：组合2组合系数：1.0001 .挡土墙结构重力分项系数=1.000 V2 .填土重力分项系数=1. 000 V3 .填土侧压カ分项系数=1.000 V4 .车辆荷载引起的土侧压カ分项系数=1.000 ノ5 .地震作用カ分项系数=1.000 V6 .附加カ 分项系数=1.000 V［土压カ计算］计算高度为2. 000(m)处的库仑キ:动土压カ无荷载时的破裂角=31.460 (度)按假想墙背计算得到:第1破裂角:30.720 (度)Ea=79. 059(kN) Ex=27. 050(kN) Ey=74. 287(kN)作用点高度 Zy=0. 871 (m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在:第2破裂角=27. 546(度)第1破裂角=29. 600(度)Ea=60. 658(kN) Ex=27.966(kN) Ey=53. 826(kN)作用点高度 Zy=0. 871(m)墙身截面积=1.335 (m2)重量=33. 375 kN整个墙踵上的土事=23. 533 (kN)軍心坐标(0. 725, -0. 944)(相对于墙面坡上角点)整个墙蹿上墙背与第二破裂面之间换算土柱重=10. 712 (kN)重心坐标(0.478, 0.000)(相对于墙面坡上角点)墻趾板上的上重=5. 850 (kN)相对于趾点カ臂=0.244 (m))全墙地震カ=2. 874(kN)作用点距墙顶髙度=1. 041 (m)(-)滑动稳定性验算基底摩擦系数 =0. 300滑移力=30. 839 (kN)抗滑カ=41. 189 (kN)滑移验算满足：Kc = 1.336 > 1,300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足：方程值=12. 553(kN) > 0.0(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点,墙身重力的カ臂Zw = 0. 956 (m)相对于墙趾点，墙踵上上垂的カ臂Zwl = 1. 148 (m)相对于墙趾点，墙趾上上重的カ臂Zw2 = 0. 244 (m)相对于墙趾点，Ey的カ臂Zx = 1. 746 (m)相对于墙趾点,Ex的カ臂Zy = 0. 871 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆カ矩=27. 109(kN-m)抗倾覆カ矩=173. 589(kN-m)倾覆验算满足:K0 = 6. 403 > 1.300倾覆稳定方程验算:倾覆稳定方程满足:方程值=131.956(kN-m) >0.0(三)地基应カ及偏心距验克基础为天然地基,验算墙底偏心距及压应カ作用于基础底的总竖向カ=137. 296(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=146. 480(kN-m)基础底面宽度 B = 2. 200 (m)偏心距e = 0. 033 (m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn = 1.067(m)基底压应カ：趾部=68. 043踵部=56. 772(kPa)最大应力与最小应カ之比=68. 043 / 56. 772 = 1. 199作用于基底的合力偏心距验算满足：e=0. 033 く = 0. 200*2. 200 = 0. 440(m)墙趾处地基承载カ验算满足：压应カ=68. 043 <= 210. 000(kPa)墙蹿处地基承。