2022年-2023年建筑工程管理行业文档 齐鲁斌创作目 录1.项目申请单位及项目概况 61.1项目申报单位概况 61.1.1项目申报单位名称 61.1.2申报单位主营业务 61.1.3申报单位经营年限 61.1.4申报单位注册资产 61.1.5申报单位企业类型 61.1.6申报单位股东构成 61.1.7申报单位主要投资项目 61.2.项目概况 61.2.1项目名称 61.2.2项目建设地点 71.2.3项目建设背景 71.2.4建设单位 111.2.5项目主要建设内容及规模 111.2.6项目工程技术方案 121.2.7项目主要设备 181.2.8项目配套工程 461.2.9项目投资规模及资金筹措方案 512.发展规划、产业政策和行业准入分析 522.1.拟建项目发展规划分析 522.1.1项目符合我国《关于制定<国民经济和社会发展“十三五”规划纲要>的建议》的要求 522.1.2项目符合矿产资源专项规划要求 522.1.3项目符合辽宁省区域规划对矿产资源的要求 532.2.拟建项目产业政策分析 532.3.拟建项目行业准入分析 542.3.1 2004年国土资源部规定各地新建金矿的最低准入规模均为3万吨 542.3.2《全国矿产资源规划（2008-2020年）》规定 542.3.3《全国矿产资源规划（2008-2020年）》规定 543.资源开发及综合利用分析 563.1.资源开发方案 563.1.1矿区范围、开采范围及开采技术条件 563.1.2开采方式 603.1.3设计利用资源储量 603.2.资源利用方案 613.2.1矿产资源综合利用状况 613.2.2矿产资源开发利用总体规划 613.3.资源节约措施 623.3.1原材料节约措施 623.3.2水资源节约措施 624.节能方案分析 634.1.用能标准和节能规范 634.2.能耗状况和能耗指标分析 644.2.1项目能源供应状况 644.2.2项目各类能源消耗情况 644.2.3能耗分析 664.3.节能措施和节能效果分析 675.建设用地、征地拆迁及移民安置分析 685.1.项目选址及用地方案 685.2.土地利用合理性分析 695.3.征地拆迁和移民安置规划方案 696.环境和生态影响分析 716.1.环境生态现状 716.1.1地理位置 716.1.2自然环境概况 716.1.3社会环境概况 746.1.4环境质量现状 756.1.5项目运营期污染分析 826.2.环境影响分析 866.2.1生态影响分析 866.2.2水环境影响分析 906.2.3大气环境影响分析 926.2.4声环境影响分析 936.2.5固体废物环境影响分析 946.3.环境保护措施 946.3.1生态环境保护措施 946.3.2水环境污染防治措施 1056.3.3大气环境污染防治措施 1086.3.4声环境污染防治措施 1106.4.地质环境风险分析 1116.4.1地质环境风险识别 1116.4.2地质环境风险分析 1126.4.3地质环境风险防范措施 1147.经济影响分析 1227.1.经济费用效益评价 1227.1.1技术经济 1227.2.2评价意见 1247.2.行业影响分析 1247.3.区域影响分析 1248.社会影响分析 1268.1.社会影响效果分析 1268.2.社会适应性分析 1268.3.社会风险及对策分析 1278.3.1拟建项目主要风险 1278.3.2拟建项目风险等级 1278.3.3规避风险措施方案 1288.3.4社会稳定风险评估专家评审会提出的意见及建议 1281291.项目申请单位及项目概况1.1项目申报单位概况1.1.1项目申报单位名称大石桥市大明矿业有限公司。
1.1.2申报单位主营业务黄金矿石开采1.1.3申报单位经营年限1999年至2019年1.1.4申报单位注册资产500万元1.1.5申报单位企业类型有限责任公司(自然人投资或控股)1.1.6申报单位股东构成金荣光1.1.7申报单位主要投资项目大石桥市大明矿业有限公司年产3万吨金矿石扩建项目，年产金矿石3万吨1.2.项目概况1.2.1项目名称大石桥市大明矿业有限公司年产3万吨金矿石扩建项目1.2.2项目建设地点项目地处辽宁省营口市大石桥市官屯镇常家沟村，矿区地理坐标：东经122°36′31″～122°37′25″，北纬40°41′47″～40°42′5″1.2.3项目建设背景1.2.3.1黄金市场分析黄金（Gold）即金，化学元素符号Au，是一种软的，金黄色的，抗腐蚀的贵金属金是金属中最稀有、最珍贵的金属之一黄金可用作做黄金饰品（包括首饰、佛像装饰、建筑装饰等）和黄金器具，是黄金最基本的用途黄金可用作国际储备这是由黄金的货币商品属性决定的由于黄金的优良特性，历史上黄金充当货币的职能，如价值尺度、流通手段，储藏手段，支付手段和世界货币二十世纪70年代以来黄金与美元脱钩后，黄金的货币职能也有所减弱，但仍保持一定的货币职能。
目前许多国家，包括西方主要国家国际储备中，黄金仍占有相当重要的地位黄金也可用在工业与科学技术上的应用由于金具备有独一无二的完美的性质，它具有极高的抗腐蚀的稳定性；良好的导电性和导热性；金的原子核具有较大捕获中子的有效截面；对红外线的反射能力接近100％；在金的合金中具有各种触媒性质；金还有良好的工艺性，极易加工成超薄金箔、微米金丝和金粉；金很容易镀到其它金属和陶器及玻璃的表面上，在一定压力下金容易被熔焊和锻焊；金可制 成超导体与有机金等正因为有这么多有益性质，使它有理由广泛用到最更要的现代高新技术产业中去，如电子技术、通讯技术、宇航技术、化工 技术、医疗技术等在黄金供应方面，中国的黄金产量在世界上排名居前最近，世界黄金生产大国都先后公布了2009年的黄金产量数据中国黄金协会1月份公布的统计数据显示，2009年中国黄金产量为313.98吨，同比增长11.34%，首次突破300吨，再创历史新高2007年，中国黄金产量首次超过南非，到2009年，中国已连续三年保持全球第一产金大国的地位有更大影响力的是中国日益庞大的黄金需求过去10年，黄金产量一直在以8%的速度递减，而中国、印度和俄罗斯等国家的黄金需求却在持续攀升。
去年，中国一举超越印度，荣升世界黄金消费第一大国根据最新的统计数据，去年前三季度，中国内地家庭的实物黄金消费量比印度高出19%；据预计，2009年全年中国大概消费433吨黄金左右中国黄金协会最新发布的数据显示，2009年中国黄金需求大约增加了13.8%，升至450吨孟买黄金协会最新估算的结果显示，印度2009年全年黄金进口量可能在 300吨—350吨，远低于2008年的439吨所以，不管是以何种方式来看，中国都已经在2009年超越了印度，成为世界上最大的黄金消费国有分析师认为，中国市场对黄金的需求变化，正从供求关系方面悄然影响着国际金价的走势由于中国经济增长速度很快，在此轮全球经济复苏过程中的影响也不容忽视其实，中国因素对国际金价的影响已经显现出来2010年1月黄金报价在1120美元/盎司2011年6月1日，黄金报价已达到1536美元/盎司可以看出黄金价格走势良好总的来说，无论是出于抗通胀的考虑，或是中国自身黄金市场的蓬勃发展，还是中国经济在全球经济中的地位，都使中国因素对国际金价的影响力在日益增强1.2.3.2金矿石价格预测黄金价格已连续10年保持增长相对于美国和国际上的股票、债券等资产，黄金产品的市场表现更佳，其相对温和的波幅使每风险单位能够获得更高的收益率。
除标准普尔高盛牲畜指数外，平均而言黄金一直是世界黄金协会监控的商品中波动最小的交易所交易的黄金基金（黄金ETF）继续吸进新资金2009年第四季度，投资者通过该基金购买了30吨黄金该基金全年黄金持有量达到1762吨，按年终价格计算其价值达620亿美元世界黄金协会在报告中指出，黄金市场2009年表现强劲的原因在于：一方面，西方国家央行售金趋缓以及广大发展中国家增持黄金储备显示央行黄金储备管理方式出现调整；另一方面，由于美元贬值以及对通货膨胀的担忧，投资者渴望寻求更多的投资保障该协会投资研究经理Juan Carlos Artigas表示：“由于世界经济在2009年下半年出现回暖，黄金价格和需求保持坚挺，而且，伴随投资者对于金价稳定、通胀担忧、美元贬值等诸多因素的考虑，预计2010年全年还将保持这种态势世界黄金协会预估，全球仅有百分之一的资产用于黄金投资，这意味着黄金市场还有广阔的增长空间黄金的价格与供求关系的基本因素,比如印度珠宝需求的增加,关系并不强黄金价格的行为主要由情绪和心理行为推动,交易者与投资者对于影响美元的政治决策作出反应这意味着长期图表分析的可靠性变得更弱世界最大的黄金公司巴里克黄金的董事长表示，虽然金价波动可能有些剧烈，但上涨趋势没有结束。
金价可能会有波动，但对投资者来说，最重要的是金价在今年保持上涨趋势美国最大的黄金企业纽蒙特矿业公司首席执行官也表示，从长期来看，金价可能会上升至1600美元-1700美元/盎司对于未来这一年，他预计金价最高可能到达1700美元/盎司，最低可能跌至1300美元/盎司专家分析，由于对潜在通胀的担忧，以及对政府债券等其他种类的避险资产信任度降低，投资者热烈追捧黄金资产索罗斯则认为，世界各国货币当局普遍推行低利率政策，政策制定者正在冒着制造新泡沫的风险，这些泡沫或将在未来导致另一次金融崩溃索罗斯表示，当基准利率处于低水平时，市场极易产生泡沫，而目前这种泡沫正在发展之中，最为根本的资产泡沫是黄金索罗斯分析，多国政府正计划退出为挽救银行系统和经济体系而实施的刺激政策，这将使世界经济面临 “双底衰退”的威胁，也就是说全球经济将再一次走低索罗斯对奥巴马限制大型银行业务、规模的计划表示赞同，但他同时表示，对银行系统征收额外税赋或将威胁经济复苏此外，各国政府为摆脱经济衰退实施的调整措施尚有欠缺，目前需要采取更多刺激政策从长期来看，每年的通胀率若是在正常范围内变化，那么其对金价的波动影响并不大；只有在短期内，物价大幅上升，引起人们恐慌，货币的单位购买力下降，金价才会明显上升。
虽然进入90年代后，世界进入低通胀时代，作为货币稳定标志的黄金用武之地日益缩小而且作为长期投资工具，黄金收益率日益低于债券和股票等有价证券但是，从长期看，黄金仍不失为是对付通货膨胀的重要手段 世界黄金协会（World Gold Council）最新发布的黄金投资报告显示，2011年黄金市场从价格到需求都表现强劲1.2.4建设单位大石桥市大明矿业有限公司1.2.5项目主要建设内容及规模矿区位于大石桥市北东方向，直距10.0km行政区划隶属于大石桥市官屯镇根据《采矿许可证》（证号：C2100002009064120025974）确定的大石桥市大明矿业有限公司（金矿）矿区范围由11个拐点圈定，矿区面积为0.4386km2，开采深度为130～-40m，矿区范围拐点坐标见表1-1表1-1矿区范围拐点坐标表（80坐标系）拐点XY114507388.409041467077.026014507344.408041466987.025024507226.407041466924.024034507064.406041466958.024044506946.403041467851.033054507229.406041467851.034064507229.406041468184.037074507480.408041468184.038084507480.409041467695.033094507354.408041467695.0320104507392.408041467541.0310矿区面积：0.4386km2，开采深度：130～-40m根据矿体赋存条件，设计利用资源量，选用的采矿方法，矿山装备水平及生产实践，经过设计确定该矿生产规模为3万吨/年，矿山总服务年限为4.7年。
1.2.6项目工程技术方案1.2.6.1矿床开拓开拓系统选择根据矿体赋存情况及矿山现状，并充分考虑矿方意见，本项目设计矿山开拓系统为竖井开拓开拓运输系统设计利用现有提升竖井SJ，井口断面为圆形，净直径3m，采用砼支护，支护厚度200mm井口坐标X:4507352.033，Y:41467793.953，井口标高：113m，井底标高：-45m，经石门与-35m中段、-27m中段、-10m中段、-5m中段、3m中段、18m中段、27m中段、47m中段连接井筒内设梯子间，作为入风井和第一安全出口，竖井SJ主要负责矿区东侧部分（拐点8、9连线以东）矿石提升，设备、材料的提升以及人员出入，作为西侧部分的辅助提升现有提升竖井SJ1，井口断面为圆形，净直径3.6m，采用砼支护，支护厚度200mm井口坐标X:4507353.249，Y:41467183.585，井口标高：123m，井底标高-45m，经石门与-35m中段、-10m中段、3m中段、27m中段相连，井筒内设梯子间，作为入风井及第二安全出口，竖井SJ1主要负责矿区西侧部分（拐点8、9连线以西）矿石提升，设备、材料的提升以及人员出入，作为东侧部分的辅助提升。
现有回风竖井FJ，井口断面为圆形，净直径2m，采用砼支护，支护厚度200mm井口坐标X:4507270.203，Y:41467260.258，井口标高：106.2m，井底标高52.2m，经石门与59m回风巷道相连，井筒内设梯子间，作为西侧出风井及第二安全出口现有回风斜井XJ，井口断面为拱形，净断面宽2.3m，高2.5m，采用砼支护，支护厚度200mm坐标X:4507208.903，Y:41468059.258，井口标高：112.186m，井底标高-16m，倾角30°，斜长256m，经石门与76m中段相连，作为东侧出风井及第二安全出口由于回风斜井XJ位于27号、28号、31号、38号矿体采矿塌陷区，故在未开采这4条矿体时，回风斜井保留完好，开采这4条矿体时，回风斜井仅保留76m标高以上部分，76m标高以下封闭，并将下部积水引入井下巷道流入水仓井下巷道断面均为拱形，净断面宽2.3m，高2.5m设计开采矿体时，由竖井、石门、运输平巷、天井、石门、回风竖井（斜井）来形成完整的开拓运输系统和通风系统以及避灾路线设计中没有利用的竖井全部封闭处理地表移动界限地下开采错动范围是根据矿体赋存条件，矿岩的物理机械性质，所采用的采矿方法确定的。
矿山选用的错动角为：上盘：β=70°，下盘：γ=70°，端部：δ=70°，地表第四系：45°，以最低开采水平向地表圈定本次设计最低开采标高：27号矿体-35m，28号矿体-5m，29号矿体-35m，31号矿体-35m，33号矿体-35m，34号矿体-18m，35号矿体-27m，36号矿体3m，37号矿体-35m，38号矿体-5m，39号矿体-35m，40号矿体-7m具体见矿区范围图及井上下工程对照图1.2.6.2采矿顺序对矿床而言，采用自上而下，后退式回采；就矿块本身而言，由下向上回采矿体开采顺序：不同矿体自西向东开采，同一中段先采上盘后采下盘，39号矿体→33号矿体；34号矿体→35号矿体；36号矿体；37号矿体；29号矿体→40号矿体→31号矿体→28号矿体→38号矿体→27号矿体1.2.6.3基建工程量矿山基建工程量是根据开拓矿量、采准矿量、备采矿量的要求进行安排的，由于矿山为生产矿山，部分基建工作已经完成，设计利用矿山现有工程，新增工程59m中段与回风竖井FJ的联络巷、27m中段延伸、人行通风天井、天井联络巷、采切工程基建工程量及投资估算见下表：表1-2 基建工程量表及投资估算表工程名称断面长度工程量单位投资投资备注m2mm3元/m万元27m中段延伸5.06147743.82100014.7 石门5.06116586.96100011.6采准平巷5.065025310005采准天井3.63010810003回风天井3.63010810003 59m与回风竖井FJ联络巷5.06189956.34100018.9 合计 5622756.12 56.2 按两个工程队同时施工，平巷施工进度为100m/月,基建期为6个月。
1.2.6.4采矿方法采矿方法的选择根据矿体赋存特点及矿岩性质，倾角在63o～45o左右，本次设计中矿脉厚度＞0.8m时采用浅孔留矿采矿法；矿脉厚度≤0.8m时采用削壁充填采矿法浅孔留矿法采场构成要素及回采工艺（1）矿块要素矿块沿走向布置，矿块长40～50m（矿体厚度大时取小值，厚度小时取大值），矿块高为中段高度矿块顶柱高4m底柱高4m，间柱宽8m两矿块间以采准天井相隔，天井供行人、通风2）采准和切割天井布置在矿块两侧矿体内，天井规格为1.5×2.5m天井通过联络道与采矿工作面联系联络道规格为1.5×1.8m每个矿房自装矿巷道每隔5.5m掘一个放矿漏斗与切割巷道相通，漏斗规格为2×2m切割巷道高2.0m，切割巷道宽度为矿体的水平厚度，长为矿块走向长水平巷道掘进采用7655型凿岩机，天井掘进采用YSP-45型凿岩机3）矿房回采在拉底空间开始第一循环的回采作业，回采至下而上分层布置，分层高度一般为2～2.5m，回采工作面分梯段布置并逐步向上移动采用7655型凿岩机在采场内沿走向分两个梯段打上向炮孔，炮孔直径为38～42mm，最小抵抗线为1.0m，每米炮孔崩矿量为2.5t采用硝铵炸药、非电导爆管微差起爆。
爆破后局部放矿每次放出崩矿量的1/3左右，放矿时力求做到均匀放矿，以减少采场平整工作量放矿后，采场工作面与暂留矿石之间要形成2.0～2.5m高的空间，以便下一循环作业，局部放矿阶段，一个循环包括凿岩、装药爆破、通风、放矿、平场、撬顶等工序待矿块全部采完后，再进行大量放矿采出的矿石最大粒度控制在350mm以下，粒度大于350mm的需要在采场内进行二次破碎回采时利用矿房间柱和顶柱对围岩和矿房顶板进行支撑，局部不稳固的地段应加强支护，以确保采场的稳固和安全4）采暖通风采场采用贯穿风流通风，新鲜风流由人行通风天井进入矿房，冲洗工作面，污风由另一侧人行天井进入回风巷道5）矿石搬运平巷运输采用YFC0.5(6)型矿车，由漏斗放下的矿石，经人工将矿石装入矿车，蓄电池电机车运至主井井底车场处6）矿柱回采矿房回采结束以后，采场残留顶底柱和间柱为了保证矿柱回采的安全，在矿房大量放矿前，打好间柱和顶柱中的炮孔，待矿房内矿石放出一部分，底部剩余5m厚左右的矿石垫层时，爆破矿柱，间柱和顶柱同时爆破，再集中将矿石放出矿柱爆破以后，人员不再进入采空区矿房残留底柱与下一阶段顶柱一同回采地表保护顶柱与最上部中段顶柱同时崩落，以回收矿量。
7）采空区处理设计采用崩落法和封闭法联合处理采空区设计对采空区的处理采取强制崩落围岩，在矿体上盘布置凿岩巷道，凿岩巷道与两侧的天井联通，在凿岩巷道中钻凿中深孔，利用中深孔爆破强制崩落围岩处理采空区，要求形成垫层厚度不小于20m这样可以有效控制顶板应力集中，防止围岩大面积突然崩落，产生的气浪对生产区巷道、人员、设备造成的伤害最后将通往空区的入口利用混凝土挡墙密闭，挡墙底部预留泄水孔，防止空区积水在条件允许的情况下，尽可能使废石不出坑而充填到采空区内，既降低了提升运输成本，又减少了废石场的占地面积削壁充填法采场构成要素及回采工艺（1）矿块要素矿块沿矿体走向布置，其矿块构成要素为：中段高度：23～49m；矿块长度：40～50m；顶柱高度：4m；底柱高度：4m；溜井间距：8m～10m2）采准切割采准巷道设于脉内，由于开采矿种为贵重金属底柱采用人工假底，优先把底柱矿石换出后布置矿房，规格2.0×2.0m，天井设于矿块两端其中一端为顺路天井，人工架设井壁，规格1.5×2.0m，通风行人，在漏斗顶部水平进行切割，形成拉底巷道，其规格为2.0×2.0m溜井人工砌筑其间距为8m～10m1.2.7项目主要设备1.2.7.1矿山通风设备矿井通风工作制度矿井通风采用连续工作制。
矿井需风量及风压（1）矿井风量计算按井下同时工作的最多人数计算矿井需风量，矿井均按15人计算，供风量不少于4m3/(min·人)，计算风量为1.0m3/s按排尘风速计算，共有1个采矿工作面，各工作面按排尘风速取0.5m/s计算，全矿总需要风量为13.34m3/s，详见表5-1井下无柴油设备，不做计算上述计算取最大值，取按排尘风速计算值13.34m3/s，作为矿井总需风量风量分配以设计基建工程完成后的投产阶段为设计分配依据按排尘风速计算矿井需风量表工作面类型巷道断面(m2)排尘风速(m/s)排尘风量(m3/s)工作面数(个)风量(m3/s)回采凿岩80.5414采准平巷凿岩5.360.251.3411.34掘进5.360.251.3411.34放矿点5.360.52.6812.68井下硐室3.60.250.910.9小计10.26漏风系数0.33.18合计13.44（2）矿井负压计算矿井需风量均为13.44m3/s按此风量计算西侧通风阻力最大的坑内负压为588.71Pa，详见表1-3东侧通风阻力最大的坑内负压为371.28Pa，详见表1-4西侧最困难通风条件下风阻计算 表1-3序号井巷支护类型摩擦阻力系数井巷长L井巷周长P通风断面SS3风阻风量2井巷负压Pa风速（m/s）名 称α（m）（m）（m2）（m3/s）1提升竖井SJ1砼和钢筋砼支护0.0315811.3010.171051.870.05113.44180.639.201.322-35m巷道及石门不支护0.0154009.405.36153.990.36613.44180.6366.162.513矿块入风天井不支护0.03158.003.7552.730.068416.001.091.074采矿工作面裸体0.0355010.008512.000.034416.000.550.505矿块回风天井不支护0.03108.003.7552.730.046416.000.731.076-10m巷道及石门不支护0.02509.403.7653.160.17713.44180.6331.943.577-10m至27m天井不支护0.03378.003.7552.730.16813.44180.6330.423.58827m巷道及石门不支护0.02109.403.7653.160.03513.44180.636.393.57927m至59m天井不支护0.03328.003.7552.730.14613.44180.6326.313.581059m巷道及石门不支护0.024509.403.7653.161.59213.44180.63287.483.5711回风竖井FJ砼支护0.03476.283.1430.960.28613.44180.6351.664.2812小计511.9213局部阻力系数0.1576.7914合计588.71东侧最困难通风条件下风阻计算 表1-4序号井巷支护类型摩擦阻力系数井巷长L井巷周长P通风断面SS3风阻风量2井巷负压Pa风速（m/s）名 称α（m）（m）（m2）（m3/s）1提升竖井SJ砼和钢筋砼支护0.031489.42 7.07353.39 0.118 13.44180.63 21.38 1.90 2-35m巷道及石门不支护0.0153509.40 5.36153.99 0.320 13.44180.63 57.89 2.51 3矿块入风天井不支护0.03158.00 3.7552.73 0.068 416.00 1.09 1.07 4采矿工作面裸体0.0355010.00 8512.00 0.034 416.00 0.55 0.50 5矿块回风天井不支护0.03158.00 3.7552.73 0.068 416.00 1.09 1.07 6-5m巷道及石门不支护0.02229.40 3.7653.16 0.078 13.44180.63 14.05 3.57 7-5m至76m天井不支护0.03818.00 3.7552.73 0.369 13.44180.63 66.59 3.58 876m巷道及石门不支护0.022627.66 3.7653.16 0.755 13.44180.63 136.39 3.57 9回风斜井XJ砼支护0.03729.40 5.36153.99 0.132 13.44180.63 23.82 2.51 10小计 322.85 11局部阻力系数0.15 48.43 12合计 371.28 （3）通风设备选择通风机的风量计算：式中：Qi－风机的计算风量，m3/sQ－矿井所需的风量，m3/sK－通风装置的漏风系数，1.15Qi=KQ=1.15×13.34=15.34m3/s通风机的风压计算：西侧计算负压：Hj=H+ H0 =588.71+200=788.71Pa东侧计算负压：Hj=H+ H0 =371.28+200=571.28Pa式中：Hj—矿井计算负压；H0—附加阻力损失，取200Pa；H—矿井负压。
电动机功率：西侧：kW东侧：kW式中：N—计算电动机功率；Q—风机风量；K'—电动机功率备用系数，取1.2；H—风压；η1—供风点效率，取0.8；η2—机械传动效率，取0.98根据计算，选取K40-4-No11型轴流式风机1台，开采西侧时安装在回风竖井FJ风硐口处，开采东侧时安装在回风斜井XJ风硐口处，与回风井相连，抽出风流风机风量11.3～24.7m3，风压203～939Pa，电动机型号Y200L-4，电机功率30kW，风机备用同型号电机一台该型风机具有反转反风功能，符合《金属非金属矿山安全规程》第8.3.3条“主扇应有使矿井风流10min内反风的措施”的规定，反风后风量应达到正常风量的60%以上局部通风为了使矿井中的风流按照规定的线路和风量流动，在通风网络中应设置各种控制风流的通风构筑物，包括风门、调节风量的风窗等不需要行人和通风的采空区要及时密闭，防止漏风和风流短路在矿山基建及生产过程中，独头掘进的巷道及其它通风不良的作业地点，要加强局部通风，设计局部通风采用局扇进行，局扇规格为JK58-1No3.5型，电机功率3kW，风量1.5～2.4m3/s，全压1263～752Pa，最小风筒直径350mm，风筒采用阻燃材料，送风距离150m，重量74kg，共4台（2台工作，2台备用）。
矿井风速核定根据矿井设计井巷和计算需风量，对用风地点进行风速核定，其中回风竖井最大风速为4.28m/s<15m/s，用风地点风速均符合《金属非金属矿山安全规程》第6.4.1.5条和6.4.1.8条的规定1.2.7.2运输、提升、排水、压气平巷运输矿山平巷运输设计采用窄轨铁路运输，轨型：11kg/m，轨距为600mm，最小曲线半径8m，线路坡度：3~5‰木质轨枕平巷运输采用人力推车有轨运输方案，运输设备选择YFC0.5（6）型翻斗式矿车10台，其中8台使用，2台替换检修竖井SJ提升（1）竖井SJ提升设计参数根据开拓方式，主井SJ采用竖井提升，主要担任东侧井下矿石、人员、材料、设备、废石的提升任务，竖井提升设计参数如下：设计主井年提升矿石量3万t，年工作330天，每日3班，每班8小时，井架高度12m，井口标高Z＝113m，井底标高-45m（含井底水窝10m），最低中段口标高-35m采用单罐笼的提升方式，选择2#轻型罐笼，规格1800×1080×2600mm，罐笼自重1140kg，最大装载量1800kg，钢绳最大终端载荷44.13kN选择JTP-1.6×1.2型矿用提升绞车，滚筒直径：d=1.6m，宽度1.2m，木罐道尺寸150×180mm。
选择20NAT6×19S+FC1670型钢丝绳，直径为20mm，钢丝绳自重1.47kg/m，钢丝破断拉力总和267KN井架高度12m，矿山提升系统过卷高度为6m罐笼提升人员每次规定限乘9人2）矿井小时提升量==12t/h式中：—小时提升量，t/h；C—产量不均衡系数，取1.2；A—年提升量3万t；—年工作日数，d/a，取300d；—日提升小时数，h/a，取10h3）提升速度==3.13m/s式中：v—提升速度，m/s；H’—加权平均提升高度，m，取80m竖井用罐笼升降人员，其最大速度不应超过下列公式的计算值，但不得大于12m/s式中：vmax—最大速度，m/s；H—提升高度，148m竖井升降物料时，提升容器的最大速度，不得超过下列计算值：（4）一次提升容量==0.13m3式中：V‘—提升容器的容积；As—矿井小时提升量；—装满系数，取0.85；γ—松散矿石密度，取1.85t/；H＇—加权平均提升高度，m，取80m—提升间歇时间，取30s；故选用YFC0.5（6）型翻斗式矿车，最大装载量1250kg，外型尺寸1500×850×1050mm，矿车质量590kg5）一次有效提升质量Q=×γ×V =0.85×1.85×0.5 =0.79t式中：—装满系数，取0.85；γ—松散矿石密度，取1.85t/；V—提升容器的容积，取矿车容积0.5m3。
6）一次循环提升时间 = =237s式中：T’一次循环提升时间，s；Q一次有效提升量，t，取0.79t；—小时提升量，t/h，取12t7）提升钢丝绳选择钢丝绳每米重量计算公式如下：==1.10kg/m其中： 式中：PS—钢丝绳每米质量，kg/m；σ—钢丝绳抗拉强度，MPa，取1670MPa；Qd—钢丝绳终端悬挂质量，kg；H0—钢丝绳最大悬垂长度，m；m—钢丝绳的安全系数，取7.5；Qg—罐笼质量，1140kg；Qk—矿车质量，590kg；H—井深（提升高度），148m；Hj—井架高度，取12m选择20NAT6×19S+FC1670型钢丝绳，直径为20.0mm，钢丝直径1.3mm，钢丝绳自重1.47kg/m，钢丝破断拉力总和267kN8）验算钢丝绳安全系数a.提升物料时钢丝绳的安全系数：＞7.5式中：--安全系数；--钢丝绳破断拉力总和，N，取267KN；--罐笼载重与自重之和，kg，取2520kg；--每米钢丝绳重，kg/m，取1.47kg/m；--钢丝绳悬垂长度，m，取160m；g--重力加速度，9.81m/sb.提升人员（按9人计算，每人按80kg计算）时钢丝绳的安全系数：＞9.0所选钢丝绳符合安全规程要求。
9）滚筒宽度单卷筒单层缠绕：式中：Ls—试验长度，取30m；nm—留在卷筒上的钢绳摩擦圈数，取nm＝3；ds—钢丝绳直径，20mm； ε—钢绳两圈间的间隙，取2mm根据计算，选取卷筒宽度1.2m10）钢丝绳最大静拉力钢丝绳最大静拉力，按提升矿石：=(+)×g=（2520+1.47×160）×9.81=27028N式中：--钢丝绳最大静拉力，N；--罐笼载重与自重之和，kg，取2520kg11）初选电机式中：N--竖井提升电动机容量，KW；Fz--提升静拉力差，KN；K--矿井阻力系数，取1.2；v--提升机标准速度，m/s；η--减速器传动效率，取0.9；p--动力系数，取1.3；α--速度系数，取1.212）选择提升机计算提升机滚筒直径，天轮直径：根据《金属非金属矿山安全规程》规定：D≥80＝80×20＝1600mm同时D≥1200＝1200×1.3＝1560mm依据计算结果，选择JTP-1.6×1.2型矿用提升机提升机主要技术指标见表1-5表1-5 提升机主要技术指标滚筒钢丝绳减速比i电机直径mm宽度mm最大静拉力KN最大静拉力差KN最大提升速度m/s功率kW转数r/min1600120045303.0620130730（13）井架及提升机房配置①井架高度1)防撞梁底面高度式中：—罐笼全高，取2.6m；—过卷高度，取6m。
2)防撞梁底面至天轮中心高度式中：—悬挂装置高度，取2m；R—天轮半径，取1m3)井架高度井架高度取12m② 卷筒中心至提升容器中心距离，取25m③ 钢丝绳弦长 Lxi－钢丝绳弦长，m；C－滚筒中心线至井口水平的高差，m④ 钢丝绳偏角单卷筒提升单层缠绕时单卷筒提升单层缠绕时 <；<⑤ 钢丝绳仰角，当Dt＝Di时计算竖井SJ1提升（1）竖井SJ1提升设计参数根据开拓方式，主井SJ1采用竖井提升，主要担任西侧井下矿石、人员、材料、设备、废石的提升任务，竖井提升设计参数如下：设计主井年提升矿石量3万t，年工作330天，每日3班，每班8小时，井架高度12m，井口标高Z＝123m，井底标高-45m（含井底水窝10m），最低中段口标高-35m采用单罐笼配平衡锤的提升方式，选择2#轻型罐笼，规格1800×1080×2600mm，罐笼自重1140kg，最大装载量1800kg，钢绳最大终端载荷29.42kN选择2JTP-1.6×0.9型矿用提升绞车，滚筒直径：d=1.6m，宽度0.9m，木罐道尺寸150×180mm选择20NAT6×19S+FC1670型钢丝绳，直径为20mm，钢丝绳自重1.47kg/m，钢丝破断拉力总和267KN。
井架高度12m，矿山提升系统过卷高度为6m罐笼提升人员每次规定限乘9人2）矿井小时提升量==12t/h式中：—小时提升量，t/h；C—产量不均衡系数，取1.2；A—年提升量3万t；—年工作日数，d/a，取300d；—日提升小时数，h/a，取10h3）提升速度==3.13m/s式中：v—提升速度，m/s；H’—加权平均提升高度，m，取80m竖井用罐笼升降人员，其最大速度不应超过下列公式的计算值，但不得大于12m/s式中：vmax—最大速度，m/s；H—提升高度，158m竖井升降物料时，提升容器的最大速度，不得超过下列计算值：（4）一次提升容量==0.13m3式中：V‘—提升容器的容积；As—矿井小时提升量；—装满系数，取0.85；γ—松散矿石密度，取1.85t/；H＇—加权平均提升高度，m，取80m—提升间歇时间，取30s；故选用YFC0.5（6）型翻斗式矿车，最大装载量1250kg，外型尺寸1500×850×1050mm，矿车质量590kg5）一次有效提升质量Q=×γ×V =0.85×1.85×0.5 =0.79t式中：—装满系数，取0.85；γ—松散矿石密度，取1.85t/；V—提升容器的容积，取矿车容积0.5m3。
6）一次循环提升时间 = =237s式中：T’一次循环提升时间，s；Q一次有效提升量，t，取0.79t；—小时提升量，t/h，取12t7）平衡锤选择Qc=Qg+0.5Q+Qb=1140+0.5×790+590=2125kg提升空罐笼时应配备一个空矿车8）提升钢丝绳选择钢丝绳每米重量计算公式如下：==1.11kg/m其中： 式中：PS—钢丝绳每米质量，kg/m；σ—钢丝绳抗拉强度，MPa，取1670MPa；Qd—钢丝绳终端悬挂质量，kg；H0—钢丝绳最大悬垂长度，m；m—钢丝绳的安全系数，取7.5；Qg—罐笼质量，1140kg；Qk—矿车质量，590kg；H—井深（提升高度），158m；Hj—井架高度，取12m选择20NAT6×19S+FC1670型钢丝绳，直径为20.0mm，钢丝直径1.3mm，钢丝绳自重1.47kg/m，钢丝破断拉力总和267kN9）验算钢丝绳安全系数a.提升物料时钢丝绳的安全系数：＞7.5式中：--安全系数；--钢丝绳破断拉力总和，N，取267KN；--罐笼载重与自重之和，kg，取2520kg；--每米钢丝绳重，kg/m，取1.47kg/m；--钢丝绳悬垂长度，m，取170m；g--重力加速度，9.81m/s。
b.提升人员（按9人计算，每人按80kg计算）时钢丝绳的安全系数：＞9.0所选钢丝绳符合安全规程要求10）滚筒宽度双卷筒单层缠绕：式中：Ls—试验长度，取30m；nm—留在卷筒上的钢绳摩擦圈数，取nm＝3；ds—钢丝绳直径，20mm；ε—钢绳两圈间的间隙，取2mm根据计算，选取卷筒宽度0.9m11）钢丝绳最大静拉力a.钢丝绳最大静拉力，按提升矿石：=(+)×g=（2520+1.47×170）×9.81=27173N式中：--钢丝绳最大静拉力，N；--罐笼载重与自重之和，kg，取2520kgb.钢丝绳最大静拉力差，按提升矿石：式中：Fz--钢丝绳最大静拉力差，N12）初选电机式中：N--竖井提升电动机容量，KW；Fz--提升静拉力差，KN；K--矿井阻力系数，取1.2；v--提升机标准速度，m/s；η--减速器传动效率，取0.9；p--动力系数，取1.3；α--速度系数，取1.213）选择提升机计算提升机滚筒直径，天轮直径：根据《金属非金属矿山安全规程》规定：D≥80＝80×20＝1600mm同时D≥1200＝1200×1.3＝1560mm依据计算结果，选择2JTP-1.6×0.9型矿用提升机。
提升机主要技术指标见表1-6表1-6 提升机主要技术指标滚筒钢丝绳减速比i电机直径mm宽度mm最大静拉力KN最大静拉力差KN最大提升速度m/s功率kW转数r/min160090045303.062095730（14）①井架高度1）防撞梁底面高度式中：—罐笼全高，取2.6m；—过卷高度，取6m2）防撞梁底面至天轮中心高度式中：—悬挂装置高度，取2m；R—天轮半径，取1m3）井架高度井架高度取12m② 卷筒中心至提升容器中心距离，取25m③ 钢丝绳弦长 Lxi－钢丝绳弦长，m；C－滚筒中心线至井口水平的高差，m④ 钢丝绳偏角双卷筒提升单层缠绕时 <；<⑤ 钢丝绳仰角，当Dt＝Di时计算井下排水根据水文地质资料，该区水文地质条件简单，地下水补给源主要为松散岩类孔隙水、基岩裂隙水及大气降水根据地质报告估算，矿井正常涌水量60m3/d，最大涌水量为120m3/d矿井涌水量主要根据矿山开采情况调查获得，生产过程中随着开采深度的下降，应注意坑道内涌水量的监测，根据实际情况及时调整排水系统矿区采用一段排水，在竖井SJ井底车场附近设水泵房，汇合矿区各中段涌水通过-35m泵房排至地表水仓由两个独立的巷道系统组成，水仓设在井底车场附近，水仓总容积50m3，主水仓容积35m3，副水仓容积15m3。
水仓入口直接与井底车场相连水泵房与井下变电所相连，水泵房底板的标高比井底车场轨面标高高出0.5m泵房有两个出口，一个用斜巷连通提升竖井（管子道）；另一个连接井底车场每个井底水窝设2台潜水泵（1工1备），将井底水窝中的水排至-35m水仓，潜水泵型号为150QJ20-24/4型，Q=20m3/h，H=24m，配套电机功率3kW，380V，2820r/min1）水泵校核水泵流量：Q1≧Q/20=60/20=3m3/hQ1≧Qmax//20=120/20=6m3/h式中：Q1—计算水泵所需流量，m3/h；Q—矿井正常涌水量，m3/h；Qmax—矿井最大涌水量，m3/h水泵扬程：H=K（Hp+5.5）=1.1×（148+5.5）=168.85m；式中：H—计算水泵所需扬程；K—扬程损失系数，取1.1；Hp—一次排水高度水泵的工况点为流量6m3/h，扬程168.85m，效率0.54水泵轴功率的计算：式中：Nhz—水泵轴功率，kW；Hdan、Qdan、ηdan—一台水泵单独运转时的扬程（m）、流量（m3/s）和效率；Ps—矿井水的密度，一般取1020kg/m3电动机功率计算：式中：Nd—电动机功率，kW;ηch—传动效率，取0.98；K—富裕系数，取1.3。
设计排水利用矿山已有水泵D46-50×7型水泵3台，1台工作，1台备用，1台检修水泵扬程为400m，流量46m3/h水泵技术参数如下表：表6-3 D46-50×7型水泵技术参数型号流量（m3/h）扬程（m）电机功率（kW）D46-50×74640090（2）排水管路a.排水管直径：mm式中：n—水泵台数；Q—水泵流量，m3/h；V—排水管中流速，m/h，依据手册选取b.排水管壁厚： 式中：—许用应力，焊接管=80MPa，无缝钢管=100MPa；Pa—排水管最低点压力，1.6MPa；af—腐蚀系数，取2.5选择无缝钢管φ102×3.5mm两条，质量8.5kg/m在提升竖井SJ1井筒中敷设，一条工作，一条备用c.排水管中流速验算：d.吸水管直径：d’=d+25=102+25=127mm选用φ133×4型无缝钢管，质量12.73kg/m矿山在建设和生产过程中，必须注意收集矿井的水文地质资料，并作好矿井涌水的预测和预防工作，用可靠的井上下防排水系统，确保矿山不发生突水事故压气依据采矿设备使用地点及用风量，选择合适的压风设备，满足采场工作面最远点的风降和风量要求矿山正常生产需要4台7655型凿岩机（3台使用，1台备用），单台耗风量3.2m3/min。
2台YSP45型（其中工作1台，备用1台）单台耗风量5m3/min1）全矿最大耗气量式中：－全矿最大耗气量 m3/min －高原修正系数 1.04 －管网漏气系数 1.1 －下降系数 1.01 －气动工具同时工作系数 0.7 －气动工具磨损系数 1.15 －第i种气动工具的工作台数 －第i种气动工具的耗气量 m3/min（2）压气设备选择根据计算压气量和风动工具的工作压力，选择矿山原有TKL-75F型空气压缩机2台，单台供风量为13m3/min，电机功率75kW，380V3）压风管路直径压风管路内平均压力p=0.7MPa，流速v=8m/s时，可采用近似公式式中：d—压风管路直径，mm；Q—空压机供风量，26m3/min计算压风管径壁厚：式中：--压风管径壁厚，mm；σ--许用应力，MPa，Q235-A=124，10#钢=111，20#钢=131，30#钢=163，10Mn=170；--焊缝系数，无缝钢管取1，焊接钢管取0.75-0.9；C--腐蚀系数，C=2.5根据计算结果，查材料手册压风管路选择φ114×4mm标准钢管1条，质量10.85kg/m，由空压机站经提升竖井SJ1敷设至用风水平。