云南东源煤电股份有限公司田坝四号煤矿四号井 通风能力核定报告 云南东源煤电股份有限公司二〇一一年八月三十日云南东源煤电股份有限公司田坝四号煤矿四号井 通风能力核定报告 单位负责人：项目负责人： 云南东源煤电股份有限公司二〇一一年八月三十日核定人员签字表姓名专业职称本人签字 目 录一、概述 错误！未定义书签一）核定工作简要过程 错误！未定义书签二）核定依据 错误！未定义书签二、煤矿基本情况（一）自然属性 错误！未定义书签二）矿井建设情况 错误！未定义书签三）矿井生产现状 错误！未定义书签三、矿井通风情况（一）矿井通风 错误！未定义书签二）采区通风 错误！未定义书签三）矿井瓦斯及其它 错误！未定义书签四）主要通风机运行状况 错误！未定义书签五）矿井上年度实际生产情况 错误！未定义书签四、矿井需风量计算 错误！未定义书签一）矿井需风量计算原则 错误！未定义书签二）采煤工作面需风量 错误！未定义书签三）备用工作面需风量 错误！未定义书签四）掘进工作面需风量 错误！未定义书签。
五）硐室需风量 错误！未定义书签六）其它用风巷道需风量 错误！未定义书签七）矿用防爆柴油机车实际需要风量的验算 错误！未定义书签八）矿井总需风量 错误！未定义书签五、矿井通风能力核定 错误！未定义书签一）矿井通风能力核定公式 错误！未定义书签二）参数选取 错误！未定义书签三）通风能力核定 错误！未定义书签六、矿井通风能力验证 错误！未定义书签一）矿井通风动力验证 错误！未定义书签二）矿井通风网络能力验证 错误！未定义书签三）矿井用风地点有效风量验证 错误！未定义书签四）矿井稀释瓦斯能力验证 七、矿井通风能力核定结果 错误！未定义书签附件：1、合法有效的煤矿营业执照复印件； 2、合法有效的采矿许可证复印件；3、合法有效的安全生产许可证复印件；4、合法有效的煤炭生产许可证复印件；5、煤矿矿井瓦斯等级鉴定证书；6、主要通风机检测报告结论页复印件；7、煤矿企业向核定机构提供资料承诺书8、核定通风能力委托书；9、矿长资格证复印件；10、矿长安全生产工作资格证复印件；11、矿井反风演习报告封面复印件（有公章）；12、矿井通风阻力测定报告封面、结论页复印件；13、核定人员现场工作照片复印件；14、主要通风机照片复印件；附图：1、采掘工程平面图(1:2000)；2、煤矿矿井通风系统图。
一、概述为认真贯彻落实国务院第81次会议提出的“以风定产”等煤矿瓦斯治理措施，按照《煤矿通风能力核定标准》(AQ1056—2008)以及《云南省煤矿矿井通风能力核定实施办法》（云南省安全生产监督管理局公告第12号），各煤矿每年都要进行一次通风能力核定工作，并根据核定的通风能力科学合理地组织生产，严禁超通风能力生产，预防瓦斯事故的发生一）核定工作简要过程本次通风能力核定根据《安全生产法》、《煤矿安全规程》的相关规定，严格执行国家有关法律、法规和技术规范、标准，实事求是对矿井、采区、采掘工作面的通风情况进行核查、测定分析，对矿井通风能力进行核定通过通风能力核定，查找矿井通风系统存在问题，及时核定因通风系统发生变化而引起的能力变化，合理组织生产，减少或杜绝通风瓦斯事故的发生田坝四号煤矿四号井现为正常生产矿井,证照合法有效，矿井采用机械抽出式通风，运转风机和备用风机具备同等能力，主要通风机经资质单位检测合格，矿井具有完整的独立通风系统，所使用的安全检测仪器、仪表齐全、性能可靠，井下局部通风机安装和使用符合规定，矿井瓦斯管理符合规定，按照《煤矿通风能力核定标准》的要求属于年度核定通风能力的范围 云南东源煤电股份有限公司于2011年8月15日与该矿签订了开展通风能力核定的协议，并于同日组织5名技术人员到达田坝四号煤矿四号井开展核定工作。
工作人员对该煤矿开采现状及开采历史情况进行现场调查，3人下井采集相关数据（井巷和采掘作业地点风速、断面、温度、瓦斯、二氧化碳等数据），2人地面收集相关基础数据和资料（“矿井六证”，矿井储量核实报告，瓦斯等级鉴定证书，生产能力核定证书，本年度反风演习报告，主要通机检测报告，井上下对照图、采掘工程平面图、通风系统图，上年度7－9月和本年度4－8月瓦斯检查日报表、安全监控报表、瓦斯抽采台帐、测风报表，上年度1－12原煤生产量和本年1－8月原煤生产量等资料），核定工作组用1天的时间完成了现场数据采集和资料收集工作，并对收集的资料进行了分析整理，对发现的问题，以书面形式告知了矿方，对该矿井需要风量、通风能力进行了计算及能力验证，于8月30日完成该矿通风能力核定报告的编制工作通风能力核定现场使用仪器仪表见表1-1表1-1 通风能力核定现场使用仪器仪表序号设备名称型号备注1通风多参数测定仪CZC5型2机械风表DFA-2中速3机械风表DFA-3微速4瓦检仪CJG-105钢卷尺6秒表（二）核定依据的主要法律、法规、规范和技术标准(1)《煤矿安全规程》（2011版），国家安全生产监督管理总局、国家煤矿安全监察局；(2)《煤矿通风能力核定标准》(AQ1056—2008)，国家安全生产监督管理总局；(3)《云南省煤矿矿井通风能力核定实施办法》（（云南省安全生产监督管理局公告 第12号），2011年1月；(4)田坝四号煤矿四号井提供的井上下对照图、采掘工程平面图、通风系统图、瓦斯报表、监控报表、测风报表、瓦斯等级鉴定等相关资料及核定小组现场采集的数据。
二、煤矿基本情况（一）自然属性1.地理位置，企业性质，隶属关系田坝煤矿四号井位于宣威市田坝镇，地理坐标,东经104°20′00 〞-- 104°28′30″,北纬26°04′40″-- 26°11′30″企业性质为国有地方煤矿，隶属于云南东源煤电股份有限公司田坝煤矿下属的一对生产矿井交通运输情况：矿区与鸡田公路相连，距昆明市298km，距曲靖市126km，距宣威市76km,地处云贵交界处，与贵州盘县接壤，距贵州省盘县83km矿区有铁路专用线，专用线矿区喜鹊乐车站距贵昆铁路格以头车站54km,交通十分便利2.井田位置，边界范围，井田面积，相邻矿井边界关系及瓦斯等级情况采矿许可证许可的开采范围、拐点坐标、面积块段点号X坐标Y坐标标高（米）一块段矿12895337.003544248.001820至1700矿22895467.0035445973.00矿32895122.0035446303.00矿62894822.0035446323.00矿72894557.0035446353.00矿82894317.0035446143.00二块段矿92894227.0035445908.001894至1700矿32895122.0035446303.00矿42895065.0035446720.00矿52894930.0035446720.00矿62894822.0035446323.00井田面积为0.9Km²。
3.井田地质情况，地层，含煤地层地质构造：矿区大地构造隶属于准地台---云南山字型东翼反射弧构造体系范畴区内主体构造为羊场向斜小河湾逆断层（F1）井田内断裂较发育，井田内共查处断层46条（其中隐伏断层27条），断距大于30m的6条断层；断距在20～0m的有3条；断距在10～20m的有3条地层，含煤地层：四号井开采羊场向斜东北端之十井田，地层走向由南北北西向渐变至北东东向，地层倾角10～30度，北部稍陡，由浅至深逐渐变缓煤系地层属于上二迭统龙潭组（宣威煤组）厚度260余m，含煤58层，地勘提供设计可采煤层10～15层，实际可采煤层3～6层井田内构造断裂发育，中型隐伏断层、小断层较多，且密集，对开采影响大，降低了回采率；断层形态以高角度正断层为主，逆断层较少，仅在井田东部有一定数量逆断层走向断层较发育，倾向断层次之，斜交断层少，小断层常伴身在大断层附近，多以成组出现，其性质、形态及规律同主要大断层相一致4.主要可采煤层情况，煤层赋存条件，煤层层数、厚度，资源储量，煤质，煤种煤种为：烟煤5.开采技术条件5、矿井自然灾害 ①煤炭自然倾向性：无自然倾向性②煤尘爆炸性：煤尘有爆炸危险性③突出危险性：无突出危险性。
6、矿井前两年瓦斯等级鉴定及审批情况矿井2009年和2010年瓦斯等级鉴定都为低瓦斯矿井，由云南省煤炭工业局批准二）矿井建设情况（简要介绍）1.设计时间及单位2.立项、批准时间及单位，建设期及投产期，设计生产能力，原批准的核定生产能力田坝煤矿四号井建于1966年，1976年12月投产设计生产能力30万吨，核定生产能力6万吨三）矿井生产现状（简要介绍）1.主要生产系统，通风方式，采掘工艺，开拓方式和开采方法，水平、采区划分矿井采用平硐—斜井开拓，对角式通风，现有三个井筒，主平硐、副斜井、回风井主平硐主要用于运输，兼做通风和行人；副斜井用于提升，兼做进风；回风井主要用于矿井回风；其井筒特征表见表2-2表2-2：井口位置： 坐标 地点平硐斜井风井X2894747.7892894718.8752894897.365Y445240.640445124.438446499.241H1812.6801819.8391894.595采煤方法为走向长壁式，采煤工艺为放炮落煤支护材料为单体液压支柱配HJJ-1000型铰接顶梁支护， 顶板管理方式为全部垮落式；掘进方式为炮掘，巷道断面为4.4 m²，支护为金属梯形支架支护。
水平划分为+1730水平和+1700水平；采区划分为二个采区；采煤工作面二个，掘进工作面二个2.现主要生产煤层、采区、工作面情况田坝四号煤矿四号井当前K10煤开采区域煤层厚0.8m，煤层倾角14ο，在煤层中布置有一条进风巷和一条回风巷；K17煤层厚0.8m，煤层倾角14ο，K18煤层厚1.3m，煤层倾角14ο在煤层中布置有一条进风巷和一条回风巷目前正在开采3176采煤工作面和41010采煤工作面3176采煤工作面沿走向布置，走向长360m,斜长80m，采高0.8m，单体液压支柱配合铰接顶梁支护，“三、四控顶”，“三·八制”作业，“边采边准”，爆破落煤，工作面采用刮板运输机运输，全部垮落法管理顶板；41010采煤工作面沿走向布置，走向长280m,斜长60m，采高0.8m，单体液压支柱配合铰接顶梁支护，“三、四控顶”，“三·八制”作业，“边采边准”，爆破落煤，工作面采用刮板运输机运输，全部垮落法管理顶板；2176运输巷掘进工作和3186回风巷掘进工作面均采用气腿式凿岩机打眼，放炮掘进，金属支架梯形支护，掘进巷断面均为4.4m2，局部通风机压入式通风 3.历年瓦斯等级情况近三年矿井瓦斯等级及瓦斯涌出量数据：2008年鉴定为低瓦斯矿井，相对瓦斯涌出量为5.78m3/t；绝对瓦斯涌出量为0.689 m3/min；相对二氧化碳涌出量为7.34m3/t；绝对二氧化碳涌出量为0.876 m3/min。
2009年鉴定为低瓦斯矿井，相对瓦斯涌出量为6.96m3/t；绝对瓦斯涌出量为0.842 m3/min；相对二氧化碳涌出量为7.13m3/t；绝对二氧化碳涌出量为0.862 m3/min2010年鉴定为低瓦斯矿井，相对瓦斯涌出量为7.30m3/t；绝对瓦斯涌出量为0.92 m3/min；相对二氧化碳涌出量为7.77m3/t；绝对二氧化碳涌出量为0.97 m3/min三、矿井通风概况（一）通风方式，通风方法，进、回风井筒数量及风量，矿井需要风量、实际风量、有效风量1、矿井通风方式：对角式通风；矿井通风方法：抽出式2、主要通风机型号：4—72—11NO16B型，电机功率：75KW,额定风量：1352-1948 m³/min3、进风井两个， 分别为主平硐和副斜井， 风量分别为110m³/min和900m³/min；回风井一个，风量为1220 m³/min4、矿井需要风量为 m³/min；实际风量为 m³/min；有效风量为 m³/min二）采区巷道布置情况，是否按规定布置使用专用回风巷，采区主要进回风量及用风地点布置情况田坝四号煤矿四号井当前2个水平开采，一水平为＋1730m水平（服务于K10煤层），二水平为+1700m水平(服务于K17、K18煤层)，均为单翼采区开采。
K10煤层41010工作面运输巷道和回风巷沿煤层走向布置一水平采区总进风量为425m3/min，回风量为440m3/min；二水平采区总进风量为850m3/min，回风量为880m3/min井下在下煤组提升下山安装了2台YBT-11型局部通风机分别为2个掘进工作面（2176运输巷掘进工作面和3186回风巷掘进工作面）供风，局部通风机距回风口均大于10m，风筒出风口距掘进工作面分别为4m和3.5m，供风距离分别为280m和150m，均采用Φ400mm风筒供风，风筒有煤安标志，吊挂平直，无破口，符合规定要求掘进工作面的局部通风机实现了“三专”（专用开关、专用电缆、专用变压器）供电；掘进工作面的机电设备实现了“两闭锁”（风电闭锁、瓦斯电闭锁）矿井局部通风机使用符合规定，有专人管理制度，有专人进行管理矿井配备了测风仪表4台（中速风表3台、微速风表1台），测风仪表配备能满足测风需要，测风仪表已经检定并取得了“云南省计量检定证书”，矿井按规定进行了测风、调风，有记录和报表三）矿井瓦斯等级、瓦斯和二氧化碳的绝对、相对涌出量近三年矿井瓦斯等级及瓦斯涌出量数据：2008年鉴定为低瓦斯矿井，相对瓦斯涌出量为5.78m3/t；绝对瓦斯涌出量为0.689 m3/min；相对二氧化碳涌出量为7.34m3/t；绝对二氧化碳涌出量为0.876 m3/min。
2009年鉴定为低瓦斯矿井，相对瓦斯涌出量为6.96m3/t；绝对瓦斯涌出量为0.842 m3/min；相对二氧化碳涌出量为7.13m3/t；绝对二氧化碳涌出量为0.862 m3/min2010年鉴定为低瓦斯矿井，相对瓦斯涌出量为7.30m3/t；绝对瓦斯涌出量为0.92 m3/min；相对二氧化碳涌出量为7.77m3/t；绝对二氧化碳涌出量为0.97四）主扇型号，电机功率，叶片角度，运行参数，风量，风压，通风阻力，等积孔主扇型号为4-72-11No16B型，电机功率75KW，叶片角度5o，运行参数:风量1220m3/min，风压1529-1931 Pa，通风阻力1663.7Pa，等积孔 0.93㎡五）各主扇担负区域主扇担负区域各层别、采区可采储量和可布置工作面数量情况田坝四号煤矿四号井回风井安装了2台4-72-11No16B型离心式风机,额定风量1352－1948 m3/min，风压1529-1931Pa，转速710r/min，电机功率75kW；2台主要通风机于2010年7月3日经云南煤矿安全技术中心检测，检测结论“合格”；主要通风机配备了反风装置，采用反风道反风；回风井有引风道、防爆门，人行出口安装了正反向风门各一组。
矿井每季度按规定检查一次反风装置和设施，有检查记录2010年12月5日田坝四号煤矿四号井进行了2010年度矿井反风演习，根据煤矿提供的反风演习报告，反风前矿井风量为1333m3/min，反风后矿井风量554m3/min，反风风量为正常风量的43%，符合煤矿安全规程的要求2011年8月田坝四号煤矿四号井对矿井通风阻力进行了测定，测定结果矿井通风阻力为1663.7Pa，矿井等积孔为0.93m2，矿井通风难易程度为困难矿井现有2个采煤工作面和2个掘进工作面，井下各采掘工作面均设有独立的进、回风系统六）矿井上年度实际产量，矿井设计能力矿井上年度实际产量为9.81万吨，矿井设计能力30万吨/年四、矿井需要风量计算本次田坝四号煤矿四号井矿井通风能力核定，矿井需风量按《煤矿通风能力核定标准》（AQ1056—2008）的要求进行计算一）矿井需要风量计算原则矿井需要风量按各采掘工作面、硐室及其他用风巷道等用风地点分别进行计算，包括按规定配备的备用工作面需要风量，现有通风系统应保证各用风地点稳定可靠供风Qra≥(ΣQcf＋ΣQhf＋ΣQur＋ΣQsc＋ΣQrl)·kaq （4-1）式中：Qra——矿井需要风量，m3/min；Qcf——采煤工作面实际需要风量，m3/min；Qhf——掘进工作面实际需要风量，m3/min；Qur——硐室实际需要风量，m3/min；Qsc——备用工作面实际需要风量，m3/min；Qrl——其他用风巷道实际需要风量，m3/min；kaq——矿井通风需风系数(抽出式kaq取1.15-1.20，压入式kaq取1.25-1.30)。
田坝四号煤矿四号井采用机械抽出式通风, kaq取1.2，经计算田坝四号煤矿四号井矿井需风量 m3/min，计算数据详见表4-8-1二）采煤工作面（包括备用工作面）实际需要风量的计算田坝四号煤矿四号井现阶段有2个采煤工作面生产，即41010工作面和3176工作面，采煤工作面需风量核定以该工作面的实际生产统计资料为依据1.按气象条件计算Qcf=60×70%×Vcf×Scf×kch×kcl (4-2)（1）41010工作面Qcf=60×70%×1×2.8×1×0.9=105.84（m3/min）（2）3176工作面Qcf=60×70%×1×2.8×1×0.9=105.84（m3/min）式中：Vcf——采煤工作面的风速，按采煤工作面进风流的温度选取，m/s，41010采煤工作面实测进风流的温度为19℃,Vcf取1m/s；3176采煤工作面实测进风流的温度为18℃,Vcf取1m/s；Scf——采煤工作面的平均断面积，按最大和最小控顶断面的平均值计算，41010最大控顶断面积3.2m2,最大控顶断面积2.4m2，Scf 为2.8 m2；kch——采煤工作面采高调整系数，采煤工作面采高为0.8m，kch取1；kcl——采煤工作面长度调整系数，41010采煤工作面长度为60m，kcl取0.9；41010采煤工作面长度为80m，kcl取0.9； 70%——有效通风断面系数；60——为单位换算产生的系数。
经按气象条件计算，101101采煤工作面需风量：Qcf=254.02 m3/min表4-1 采煤工作面进风流气温与对应风速采煤工作面进风流气温／℃采煤工作面风速／（m/s）＜201.020～231.0～1.523～261.5～1.8表4-2 kch—采煤工作面采高调整系数采高／m＜2.02.0～2.5＞2.5及放顶煤面系数（kch）1.01.11.2表4-3 kcl—采煤工作面长度调整系数采煤工作面长度／m长度风量调整系数（kcl）＜150.815～800.8～0.980～1201.0120～1501.1150～1801.2＞1801.30～1.402.按照瓦斯涌出量计算Qcf=100×qcg×kcg (4-3)41010采煤工作面 Qcf=100×1.1799×1.7544=207.0（m3/min）3176采煤工作面Qcf=100×1.1799×1.7544=207.0（m3/min）式中：qcg——采煤工作面回风巷风流中平均绝对瓦斯涌出量，m3/min抽采矿井的瓦斯涌出量，应扣除瓦斯抽采量进行计算根据2011年7月测风报表、瓦斯报表、监控报表计算，41010采煤工作面回风巷平均绝对瓦斯涌出量为1.1799 m3/min；3176采煤工作面回风巷平均绝对瓦斯涌出量为1.1799 m3/min；kcg——采煤工作面瓦斯涌出不均匀的备用风量系数，正常生产时连续观测1个月，日最大绝对瓦斯涌出量和月平均日绝对瓦斯涌出量的比值，根据2011年7月测风报表、瓦斯报表、监控报表计算101101采煤工作面瓦斯涌出不均匀的备用风量系数为1.7544；3176采煤工作面瓦斯涌出不均匀的备用风量系数为1.7544； 100——按采煤工作面回风流中瓦斯的浓度不应超过1％的换算系数。
经按瓦斯涌出量计算，101101采煤工作面需风量：41010采煤工作面Qcf=207.00（m3/min）3.按照二氧化碳涌出量计算Qcf=67×qcc×kcc (4-4)根据田坝四号煤矿四号井的实际情况，二氧化碳涌出量较低，因此不作为采煤工作面需要风量计算的依据Qcf =67×0.5819×1.4229=55.48（m3/min）式中：qcc——采煤工作面回风巷风流中平均绝对二氧化碳涌出量，m3/min，根据2011年6月测风报表、瓦斯报表、监控报表计算,101101采煤工作面回风巷平均绝对二氧化碳为涌出量0.5819 m3/min；kcc——采煤工作面二氧化碳涌出不均匀的备用风量系数，正常生产时连续观测1个月，日最大绝对二氧化碳涌出量和月平均日绝对二氧化碳涌出量的比值，根据2011年6月测风报表、瓦斯报表、监控报表计算101101采煤工作面二氧化碳涌出不均匀的备用风量系数为1.4229；67——按采煤工作面回风流中二氧化碳的浓度不应超过1.5％的换算系数经按二氧化碳涌出量计算，101101采煤工作面需风量：Qcf=55.48（m3/min）。
4.按炸药量计算a)一级煤矿许用炸药Qcf≥25Ahf (4-5)b)二、三级煤矿许用炸药Qcf≥10Ahf (4-6)式中：Acf——采煤工作面一次爆破所用的最大炸药量，kg；25——每千克一级煤矿许用炸药需风量，m3/min；10——每千克二、三级煤矿许用炸药需风量，m3/min根据田坝四号煤矿四号井生产实际情况，该矿井使用三级煤矿许用炸药, 采煤工作面一次爆破所用的最大炸药量6kg，按式(4-6)进行计算,计算如下:Qcf≥10Ahf≥10×6≥60（m3/min）经按炸药量计算，41010和3176采煤工作面需风量：Qcf≥50（m3/min）5.按工作人员数量计算Qcf≥4Ncf (4-7)41010采煤工作面Qcf≥4Ncf (4-7)≥4×20≥80（m3/min）3176采煤工作面Qcf≥4Ncf (4-7)≥4×30≥120（m3/min）式中：Ncf——采煤工作面同时工作的最多人数，41010采煤工作面同时工作的最多人数20人；3176采煤工作面同时工作的最多人数30人；4——每人需风量，m3/min。
经按工作人数计算41010采煤工作面需风量Qcf≥80.00（m3/min）3176采煤工作面需风量Qcf≥80.00（m3/min）6.按风速进行验算a)验算最小风量Qcf≥60×0.25Scb (4-8)Scb =lcb×hcf×70% (4-9)Scb =4×0.8×70%=2.24（m2）Qcf≥60×0.25Scb ≥60×0.25×2.24≥33.6（m3/min）b)验算最大风量Qcf≤60×4.0Scs (4-10)Scs=lcs×hcf×70% (4-11)Scs=3×0.8×70%=1.68（m2）Qcf≤60×4.0×1.68≤403.2（m3/min）式中：Scb——采煤工作面最大控顶有效断面积m2，为2.24m2；lcb——采煤工作面最大控顶距m，为4.0m；hcf——采煤工作面实际采高m，为0.8m；Scs——采煤工作面最小控顶有效断面积m2，为1.68 m2；lcs——采煤工作面最小控顶距m,为3m；0.25——采煤工作面允许的最小风速m/s；70%——有效通风断面系数；4.0——采煤工作面允许的最大风速m/s。
c)综合机械化采煤工作面，在采取煤层注水和采煤机喷雾降尘等措施后，验算最大风量Qcf≤60×5.0Scs （12）式中：Scd——采煤工作面最大控顶有效断面积，m2；Lcb——采煤工作面最大控顶距，m；hcf——采煤工作面实际采高，m；Scs——采煤工作面最小控顶有效断面积，m2；Lcs——采煤工作面积最小控顶距，m； 0.25——采煤工作面允许的最小风速，m/s；70%——有效通风断面系数；4.0——采煤工作面允许的最大风速，m/s；5.0——采煤工作面允许的最大风速，m/s；田坝四号煤矿四号井为爆破落煤，故该项不计 d)布置有专用排瓦斯巷的采煤工作面实际需要风量计算Qcf=Qcr+Qcd （13）Qcr=100×qgr×Kcg （14）Qcd=40×qgd×Kcg （15）式中：Qcr——采煤工作面回风巷需要风量，m3/min;Qcd——采煤工作面专用排瓦斯巷需要风量，m3/min;qgr——采煤工作面回风巷的排瓦斯量，m3/min;qgd——采煤工作面专用排瓦斯巷的风排瓦斯量，m3/min;40——专用排瓦斯巷回风流中的瓦斯浓度不应超过2.5%的换算系数。
因该矿未布置专用排瓦斯巷，故该项不计经按风速验算，马场沙沟煤矿101101采煤工作面需风量：80.64≤Qcf≤967.68m3/min通过上述计算和验算，马场沙沟煤矿101101采煤工作面需风量为254.02m3/min，风速符合《煤矿安全规程》的有关规定采煤工作面需风量计算参数汇总及计算验算结果详见表4-4 回采工作面正常生产月瓦斯涌出量和二氧化碳涌出量统计表工作面名称：开采煤层 2011年日期（日）12345678910CH4（％） CO2(％) 日期（日）11121314151617181920CH4（％） CO2(％) 日期（日）21222324252627282930CH4（％） CO2(％) 月平均风量日平均浓度日最高浓度平均日涌出量日最高涌出量涌出不均系数QCH4CH4CO2CH4CO2CH4CO2CH4CO2m3/min％％m3/minm3/min 工作面名称：开采煤层 2011年日期（日）12345678910CH4（％） CO2(％) 日期（日）11121314151617181920CH4（％） CO2(％) 日期（日）21222324252627282930CH4（％） CO2(％) 月平均风量日平均浓度日最高浓度平均日涌出量日最高涌出量涌出不均系数QCH4CH4CO2CH4CO2CH4CO2CH4CO2m3/min％％m3/minm3/min 采煤工作面和备用工作面需风量计算表序号计算类别项目回采工作面名称风量计算21602工作面22705工作面24902工作面 开采煤层 计算风量需风需风量回采工艺炮采m3/minm3/minm3/min1气象条件进风流温度t℃ 适宜风速Vcfm/s 采高hcfm 采高调整系数Kch 长度Lcm 长度调整系数Kcl 控顶距最大Lcbm 最小Lcs 控顶面积最大Scd㎡ 最小Scs 平均Scf 控顶有效面积最大Scd㎡ 最小Scs 平均Scf 单位换算系数Kd 有效通风断面系数Ky％ 2瓦斯回采区域瓦斯涌出量qcgm3/min 回风流中瓦斯量qhgm3/min 瓦斯抽放量qcfm3/min 瓦斯涌出不均备用系数kcg 抽采率η％ 3二氧化碳二氧化碳涌出量qccm3/min 二氧化碳涌出量不均备用系数kcc 4炸药一次爆破炸药量大量在用二一Acfkg 二、三 5人数工作人数Ncf人 6风速验算最低风速Vminm/s 最高风速当前类别一般一般Vmaxm/s 注水喷雾 7备用工作面备用系数 表4-4 采煤工作面和备用工作面需风量计算表注：上表中工作面长度、采高、控顶距、温度为实测值，其余数据均来自于煤矿提供作业规程、瓦斯检查日报表、监控报表、瓦斯抽采台账和测风报表及相应技术规定。
101101采煤工作面正常生产月瓦斯涌出和二氧化碳涌出量统计情况见表4-54-5回采工作面正常生产月瓦斯涌出量和二氧化碳涌出量统计表（三）备用工作面需风量马场沙沟煤矿当前实际无备用工作面,按相关技术要求,仍需计算备用工作面需风量备用工作面按采煤工作面的50%计算，备用工作面需风量按下计算:Qbc＝Qcf×50% （4－16）Qbc＝254.02×50%＝127.10（m3/min）式中:Qbc——备用工作面需风量，m3/min；Qcf——采煤工作面需风量，m3/min，为254.02m3/min；50%——备用工作面备用系数经计算，备用工作面需风量：Qbc＝127.10（m3/min）三）掘进工作面实际需要风量的计算马场沙沟煤矿当前有2个掘进工作面，分别为C16煤1#和2#掘进工作面每个掘进工作面实际需要风量，应按瓦斯涌出量、二氧化碳涌出量、人员、爆破后的有害气体产生量以及局部通风机的实际吸风量等规定分别进行计算，然后取其中最大值1.按照瓦斯涌出量计算 Qhf=100×qhg×khg (4-17)式中：qhg——掘进工作面回风流中平均绝对瓦斯涌出量，m3/min，抽采矿井的瓦斯涌出量，应扣除瓦斯抽采量进行计算，马场沙沟煤矿掘进工作面没 有抽采瓦斯，根据2011年6月测风报表、瓦斯报表、监控报表计算C16煤1#、2#掘进工作面平均绝对瓦斯涌出量分别为0.6812m3/min和0.5552 m3/min；khg——掘进工作面瓦斯涌出不均匀的备用风量系数,正常生产条件下，连续观测1个月，日最大绝对瓦斯出量与月平均日绝对瓦斯涌出量的比值，根据2011年6月测风报表、瓦斯报表、监控报表计算C16煤1#、2#掘进工作面瓦斯涌出不均匀系数分别为1.6794和1.5311；100——按掘进工作面回风流中瓦斯的浓度不应超过1％的换算系数。
1）C16煤1#掘进工作面需风量：Qhf =100×qhg×khg＝100×0.6812×1.6794=114.40（m3/min）2）C16煤2#掘进工作面需风量：Qhf =100×qhg×khg＝100×0.5552×1.5311=85.0（m3/min）经按瓦斯涌出量计算掘进工作面需风量：∑Qhf=114.40+85.0 ＝199.4（m3/min）2.按照二氧化碳涌出量计算Qhf=67×qhc×khc (4-18)式中：qhc——掘进工作面回风流中平均绝对二氧化碳涌出量，m3/min，根据2011年6月测风报表、瓦斯报表、监控报表计算,结果C16煤1#、2#掘进工作面平均绝对绝对二氧化碳涌出量分别为0.0624m3/min和0.0633 m3/min； khc——掘进工作面二氧化碳涌出不均匀的备用风量系数，正常生产条件下，连续观测1个月，日最大绝对二氧化碳出量与月平均日绝对二氧化碳涌出量的比值，根据2011年6月测风报表、瓦斯报表、监控报表计算C16煤1#、2#掘进工作面二氧化碳涌出不均匀系数分别为1.666和1.5789；67——按掘进工作面回风流中二氧化碳的浓度不应超过1.5％的换算系数。
1）C16煤1#掘进工作面需风量：Qhf =67×qhc×khc ＝67×0.0624×1.6667=6.97（m3/min）2）C16煤2#掘进工作面需风量：Qhf =67×qhc×khc ＝67×0.0633×1.5789=6.70（m3/min）经按二氧化碳涌出量计算掘进工作面需风量：∑Qhf=6.97+6.70 ＝13.67（m3/min）3. 按炸药量计算a)一级煤矿许用炸药Qhf≥25Ahf (4-19)b)二、三级煤矿许用炸药Qhf≥10Ahf (4-20)式中：Ahf——掘进工作面一次爆破所用的最大炸药量，kg根据马场沙沟煤矿生产实际情况，该煤矿使用二级煤矿许用炸药，故按式(4-20)进行计算,计算如下:1）C16煤1#掘进工作面需风量：Qhf≥10Ahf≥10×4≥40（m3/min）2）C16煤2#掘进工作面需风量：Qhf≥10Ahf≥10×4≥40（m3/min）掘进工作面需风量：∑Qhf≥40+40 ≥80（m3/min）。
4.按局部通风机实际吸风量计算a)无瓦斯涌出的岩巷Qhf=Qaf×I+60×0.15Shd (4-21)b)有瓦斯涌出的岩巷，半煤岩巷和煤巷Qhf=Qaf×I+60×0.25Shd (4-22)式中：Qaf——局部通风机实际吸风量，m3/min，C16煤1#、2#掘进工作面使用的局部通风机均为FBDNO5.6型局部通风机，额定吸风量为230－430m3/min，取430m3/min；I——掘进工作面同时通风的局部通风机台数，台，每个掘进工作面一台运行一台备用，I为10.15——无瓦斯涌出岩巷的允许最低风速；0.25——有瓦斯涌出的岩巷，半煤岩巷和煤巷允许的最低风速；Shd——局部通风机安装地点到回风口间的巷道最大断面积m2，为3.9m2根据马场沙沟煤矿实际情况，C16煤1#、2#掘进工作面局部通风机安设巷道中有瓦斯涌出，故按式(4-22)进行计算,计算如下:1）C16煤1#掘进工作面需风量：Qhf=Qaf×I +60×0.25Shd＝430×1+60×0.25×3.90＝488.50（m3/min）2）C16煤2#掘进工作面需风量：Qhf=Qaf×I +60×0.25Shd＝430×1+60×0.25×3.90＝488.50（m3/min）掘进工作面需风量：∑Qhf＝488.50+488.50＝977.0（m3/min）。
5.按工作人员数量验算Qhf≥4Nhf (4-23)式中：Nhf——掘进工作面同时工作的最多人数，人，取6人1）C16煤1#掘进工作面需风量：Qhf≥4Nhf ≥4×6≥24（m3/min）2）C16煤2#掘进工作面需风量：Qhf≥4Nhf ≥4×6≥24（m3/min）掘进工作面需风量∑Qhf≥24+24≥48（m3/min）6.按风速进行验算a)验算最小风量—无瓦斯涌出的岩巷：Qhf≥60×0.15Shf (4-24)—有瓦斯涌出的岩巷，半煤岩巷和煤巷：Qhf≥60×0.25Shf (4-25)b)验算最大风量Qhf≤60×4.0Shf (4-26)式中：Shf——掘进工作面巷道的净断面积，m2为3.9 m2；根据马场沙沟煤矿实际情况，C16煤1#、2#掘进工作面有瓦斯涌出，故按分别式(4-25)和(4-26)进行验算,验算如下:a)最小需风量1）C16煤1#掘进工作面需风量：Qhf≥60×0.25Shf ≥60×0.25×3.9≥58.50（m3/min）2）C16煤2#掘进工作面需风量Qhf≥60×0.25Shf ≥60×0.25×3.9≥58.50（m3/min）掘进工作面需风量：∑Qhf≥58.50+58.50≥117（m3/min）b)最大需风量1）C16煤1#掘进工作面需风量：Qhf≤60×4.0Shf≤60×4.0×3.9≤936.0（m3/min）2）C16煤2#掘进工作面需风量：Qhf≤60×4.0Shf≤60×4.0×3.9≤936.0（m3/min）掘进工作面需风量：∑Qhf≤9360.0+9360.0≤1872.0（m3/min）经验算马场沙沟煤矿C16煤1#、2#掘进工作面需风量均为58.50m3/min≤Qhf≤936.0m3/min；掘进需风量为117m3/min≤ Qhf≤1872.0 m3/min。
经上述计算马场沙沟煤矿掘进工作面需风量为977.0m3/min，经验算，风速符合《煤矿安全规程》规定掘进工作面需风量计算参数汇总及计算验算结果详见表4-6表4-6 掘进工作面需风量计算表注：上表中断面、局部通风机型号及参数为现场测量或记录，其余数据均来自于煤矿提供作业规程、瓦斯检查日报表、监控报表和测风报表及相应技术规定C16煤1#、2#掘进工作面正常生产月瓦斯涌出和二氧化碳涌出量统计情况见表4-7表4-7掘进工作面正常生产月瓦斯涌出量和二氧化碳涌出量统计表（四）硐室实际需要风量的计算马场沙沟煤矿目前井下有2个水泵硐室分别为1860m水泵硐室和1820m水泵硐室，经过2个硐室的风量都进入其他作业点，没有直接进入回系统，不属于独立通风各个独立通风硐室的需要风量，应根据不同类型的硐室分别进行计算1.爆破材料库需要风量计算Qem=4V/60 (4-27)式中：Qem——井下爆炸材料库需要风量，m3/min；V——井下爆炸材料库的体积，m3;4——井下爆炸材料库内空气每小时更换次数但大型爆破材料库不应小于100m3/min，中、小型爆破材料库不应小于60m3/min。
2.充电硐室需要风量计算Qer=200qhy (4-28)式中：Qer——充电硐室需要风量，m3/min；qhy——充电硐室在充电时产生的氢气量，m3/min；200——按其回风流中氢气浓度不大于0.5%的换算系数但充电硐室的供风量不应小于100m3/min3.机电硐室需要风量计算发热量大的机电硐室，应按照硐室中运行的机电设备发热量进行计算： (4-29)式中：Qmr——机电硐室的需要风量，m3/min；Σw——机电硐室中运转的电动机（或变压器）总功率（按全年中最大值计算），kW；θ——机电硐室发热系数，数值见表4-5-1；ρ——空气密度，一般取ρ=1.20kg/m3；cp——空气的定压比热，一般可取cp =1.0006KJ/(kg·K)；Δt——机电硐室的进、回风流的温度差，K由于该矿井下仅有2个水泵硐室，且非独立通风，需风量取经验值，1860水泵硐室需风量取80m3/min，1820水泵硐室需风量取60m3/min表4-8 机电硐室发热系数（θ）表机电硐室名称发热系数空气压缩机房0.20～0.23水泵房0.01～0.03变电所、绞车房0.02～0.04根据以上原则，核查马场沙沟煤矿生产现状，1860m水泵硐室和1820m水泵硐室需风量分别80m3/min和60m3/min。
井下硐室需风情况见表4-9表4-9 硐室需风量确定表（六）其它用风巷道需风量马场沙沟煤矿C16煤皮带运输巷为独立通风巷道，有瓦斯涌出其他用风巷道的需要风量，应根据瓦斯涌出量和风速分别进行计算，采用其最大值1.按瓦斯涌出量计算： Qrl＝133qrg×Krg （4-30）＝133×0.2137×1.3＝36.94(m3/min)式中：qrg——其他用风巷道平均绝对瓦斯涌出量，根据2011年6月测风报表、瓦斯报表、监控报表计算，C16煤皮带运输巷平均绝对瓦斯涌出量0.2137 m3/min；Krg——其他用风巷道瓦斯涌出不均匀的备用系数，取1.2～1.3,取1.3；133——其他用风巷道中风流瓦斯浓度不超过0.75%所换算的常数经瓦斯涌出量计算，C16煤皮带运输巷需风量：Qrl=36.9(m3/min)2.按风速验算：a）一般巷道Qrc≥60×0.15Src （4-31）b）架线电机车巷道——有瓦斯涌出的架线电机车巷道Qre≥60×1.0Sre （4-32）——无瓦斯涌出的架线电机车巷道Qre≥60×0.5Sre （4-33）式中：Qrc——般用风巷道实际需要风量，。