液压缸式收送料机构的设计与分析庞 勇,孟 瑾(河南公安高等专科学校交通管理工程系 河南 郑州450002)摘 要:介绍了自动化生产线中的液压缸式收送料机构设计,包括机械系统的动力学建模、分析和液压系统的设计计算.给出FORTRAN软件计算程序的流程图,计算了等效质量、惯性阻力系数、传动机构的效率和速比、油缸的工作推力.给出收送料构件的位移、速度变化规律.提出液压缸式收送料机构的机械系统与液压系统的整体设计,程序分析结果与试验结果基本符合.所设计的液压缸式收送料机构执行动作准确,运动平稳.关键词:收送料机构;动力学分析;液压系统;整体设计中图分类号:TH 237+.1 文献标识码:A0 引言在自动化生产线中,生产工艺要求液压缸式收送料机构的送料动作和产品回收动作的运动时间准确,工作平稳,具有良好的动力学性能.液压缸式收送料机构的作用是:送料时,活塞杆伸出,将原料水平输送到生产线;接收产品时,活塞杆收回,通过联动机构将收料筒转到生产线接收产品.笔者提出对液压缸式收送料机构的机械系统设计和液压系统设计,对设计参数计行了运动学分析.设计的液压缸式收送料机构具有重量轻、结构简单、调整方便的特点.1 液压缸式收送料机构受力分析1.1 工作原理收送料机构的动力由油缸0产生,属于并联单自由度机构,其结构简图如图1所示.送料时,油缸的活塞杆0推出,带动构件1将构件2平推到生产线,同时油缸的活塞杆0上固定的齿条驱动小齿轮.通过两级齿轮传动,控制收料筒转动65,完成收料筒和产品的转离生 产线的动作.收料时,油缸的活塞杆0收回,带动构件1将构件2收回到初始位置,同时油缸的活塞杆0上固定的齿条驱动小齿轮.通过两级齿轮传动,控制收料筒转回65,完成收料筒和产品的转回到生产线的动作.图1 液压缸式收送料机构的机构运动简图Fig.1Simple diagram of delivering mechanismwith hydraulic driving1.2 结构参数油缸到收料筒的传动线完全由齿轮副和齿轮齿条副组成,求取其各环节传速比和效率有成熟公式借鉴,因此本文仅分析、求取油缸到送料机传动路线的传速比和效率.假设有外力P使构件0向送料方向运动,同时在构件1转动的相反方向加一假设力矩T1在2构件运动的相反方向加一假设力P2.这样,在3个假设外力的作用下,送料机构处于受力平衡状态,分别写出各构件的力平衡方程式.由于机构是对称的,仅分析左侧送料机构的受力.构件0受力,如图2所示,图中F1是构件1对构件0的压力,fF1是构件1对构件0的摩擦力.于是有P2=F1(cos+fsin).图2 构件0受力Fig.2Load on component 0 构件1受力,如图3所示,图中F1是构件0对构件1的推力,fF1是构件0对构件1的摩擦力,它们是图2中相应力的反作用力,F2是构件2对构件1的压力,fF2是构件2对构件1的摩擦力.于是有F1=F2L(cos+fsin)+T1cosa.图3 构件1受力Fig.3Load on component 1 由图1知,送料行程与转臂杠杆1的转角之间的关系为=arctanxa(1)式中:x为油缸行程.构件2受力,如图4所示:图中F2是构件1对构件2的推力,fF2是构件1对构件2的摩擦力,它们是图3中相应力的反作用力.于是有:F2=P22于是有P2=P22L(cos+fsin)2cosa+T1cosa(cos+fsin).图4 构件2受力Fig.4Load on component 2比较系数后得出i11=cosa(cos+fsin)(2)i22=Lcosa(cos+fsin)2(3)i1=i11f=0=cos2a(4)i2=i11f=0=Lacos3(5)3 机械系统及液压系统设计3.1 机械系统的齿轮参数选择由工艺要求,从油缸到收料筒传动路线中的定轴轮系的各齿轮齿数选择,如表1所示.表1 轮系中的各齿轮齿数Tab11Gear teeth number of gear systemZ0Z1Z2Z3Z4Z5132518382525活塞杆齿条与齿轮的传动将直线运动变为转动,有v1=12mz11(6)齿轮z1、z2的传动比为i12=z1z2(7)齿轮z1、z2的啮合效率为=1-213f1Z1+1Z2(8)同理,可以得到送料机构各部分的传动比与啮合效率,如表2所示.表2 各部分的传动比与啮合效率Tab12Speed ratio and mesh efficiencyiaibicabc4018.94718.9470.9930.9780.963收料筒与水平位置的夹角与送料行程x之间的关系为=xZ2Z4360r1Z2Z5-0.式中:0取10.3.2 液压系统设计对收送料机构液压系统进行分析后1,设计的液压原理图如图5所示,图中1为柱销式叶片泵,2为电动机,3为单向阀,4为电磁溢流阀,5为调速阀,6为单向阀,7为电液换向阀,8为叠加式单向减压阀,9为油缸.图5 液压系统原理图Fig.5Principle of hydraulic system 液压系统主要参数如表3所示.表3 液压系统主要参数Tab13Main parameters of hydraulic systemD1/mD2/mH/m/(kgm-3)v/(m2s-1)Q/(m3s-1)0.0400.0280.120.84651031.8971051.167103 说明:D1为油缸内径;D2为活塞杆直径;H为活塞行程;为液压油密度;v为液压油运动黏度;Q为调速阀调定流量.由结构参数可求得差动油缸的工作面积和工作压力,如图3所示.A1=11256 610-3m2,A2=61408 810-4m2.P1=P01-Pf1-P1-Pval1式中:P01为初始压力;Pf1为管路沿程损失;P1为管路局部损失;Pval1为流经液压阀的压力损失.P2=P02-Pf2-P2-Pval2式中:P02为初始压力;Pf2为管路沿程损失;P2为管路局部损失;Pval2为流经液压阀的压力损失.计算油路压力降如表4所示.表4 液压系统的各部分压力降Tab14Pressure decrease of hydraulic systemMPa收、送料油路压力降送料送料收料收料P0100010 Pf0.0410104010401041 P01016010120101401014 Pval516016111016P141343P291345表中:Pval为考虑单向阀、电液换向阀、叠加式单向减压阀的压力损失.液压系统中的2FRM16-20型调速阀进出口的压力差与流量有关,即与油缸速度有关,其值应按下式计算Pval=QK2.式中:系数K与节流口的截面形状、截面积和液压油特性有关,取K=0.2.送料时油缸推力为F(X)=P1A1-P2A2(9)收料时油缸推力为F(X)=P2A2-P1A1(10)4 收送料机构的动力学分析4.1 各构件受力及各构件的质量与转动惯量送料机构滑轨摩擦力Ff为Ff=m1gf(11)式中:f为钢与钢之间滚动摩擦系数,取f为0102;m1为送料机构质量(送料时包括料质量).收料筒重力产生的扭矩M为M=mglcos(12)式中:送料时,l为收料筒与产品的质心距回转中心的距离,收料时,l为收料筒质心距回转中心的距离;送料时,m为收料筒与产品的质量,收料m时为收料筒的质量.收送料机构各构件质量、转动惯量见表5.表5 收送料机构各构件的质量与转动惯量Tab15Mass and moment of inertia of components构件编号012abc质量/kg01532+2017+16转动惯量/(kgm2)111111627+104.2 收送料机构的等效力学模型送、收料机构的等效力学2,3模型为m0+2i=1i2iimi+cj=ai2jjmjdvdt+iiimidiidxv2=F(x)-iiiFi(13)v=dxdt=arctanxa=arctanx0113式中:Fi为送、收料阻力;F(x)为送料、收料时油缸的推力.方程组中仅v,x,为未知参数,其余参数可由式(2)(8)求得.计算收送料机构运动学参数的初始条件为:送料起始位置,t=0,=0,v=0,行程x=0;送料终止位置,行程x=0112 m.收料起始位置,t=0,=45,v=0;行程x=0112 m,收料终止位置,x=0.送料与收料时,调速阀调定流量均为Q=1116710-3m3s-1.可以分别求得送料与收料时的送料构件速度v(t)、送料构件位移x(t).4.3 收送料机构的动力学分析程序及计算结果收送料机构动力学分析4程序的流程图如图6所示.动力学分析主程序SSL.FOR子程序功能说明:DXZ L:计算各构件的等效质量;ZHL:计算由传动比变化引起的惯性阻力系数;SONG L:根据油缸推杆行程计算传动机构效率、速比等;SOUL:根据油缸推杆行程计算收料效率、速比等参数;F1:计算送料时油缸推力;F2:计算收料时油缸推力;FS:计算送料时摩擦力、重力等引起的力矩;FH:计算收料时摩擦力、重力等引起的力矩.图6 收送料机构的动力学分析程序流程图Fig.6The Flow chart of dynamics analysis ofgoods2delivering mechanism表6 收送料机构的部分计算结果Tab16Calculating result of goods2delivering mechanism序号时间/s油缸行程/m送料速度/(ms-1)收料角速度/(rads-1)1234567891011121314151617180.000 00.015 00.045 00.060 00.090 00.105 00.135 00.150 00.180 00.195 00.215 00.000 00.030 00.060 00.090 00.120 00.150 00.171 00.000 0000.000 4160.003 7610.006 7650.016 3210.023 6490.045 7460.059 6730.087 5260.101 4520.120 0000.120 0000.117 0080.107 9450.092 4130.069 0710.033 7020.000 0000.000 00.289 40.880 01.213 12.147 92.786 24.065 53.635 92.764 62.373 11.921 20.000 00.428 20.965 11.795 83.383 16.936 49.134 00.000 00.525 51.600 02.211 83.993 05.312 98.795 78.795 78.795 78.795 78.795 70.000 01.893 73.848 56.022 88.920 713.887 216.588 2 收送料机构的部分计算结果如表6所示.由计算结果可知:送料时间为0.215 s,收料时间为0.171 s,最大送料速度为4.065 5 m/s,最大收料角速度为16.588 2 rad/s,所设计的收送料机构运动学参数满足生产线工艺要求,收、送料时间小于0.25 s.实际使用时调整液压系统压力、改变调速阀的调定流量,使收送料机构满足生产线不同的工艺要求,提高运动平稳性.5 结论在以往的设计计算中,液压缸式收送料机构5液压系统与机械系统的计算往往是分别进行的,很少综合考虑机械系统与液压系统的协调工作.这样设计出来的收送料机构虽然能满足某些参数如平均流量、时间等要求,但运动的起始与终止状态只能通过试验测定.作者对收送料机构的机械系统与液压系统进行了整体设计,并进行了动力学分析,分析结果与收送料机构的试验结果基本符合.按照整体设计方案制造出的液压缸式收送料机构执行动作准确,运动平稳.参考文献:1杨 勇,罗 安,JONAS L.基于HOPSON和MAT2LAB/SIMULINGK的液压系统协同控制仿真研究J.机床与液压,2005(8):798112 袁士杰,吕哲勤.多刚体系统动力学M.北京:北京理工大学出版社,199213 刘远伟,常 勇,李延平,等 1 一种基本尺寸参数可调送料机构的分析与设计J.哈尔滨工业大学学报,1998,30(2):303314 李建良,蒋 勇.计算方法及计算实习M.南京:南京理工大学出版社,1998.5 熊滨生,张明成,李秀明.四位置刚体导引曲柄滑块机构J.郑州大学学报(工学版),2004,25(2):8486.。