5风荷载计算5.1风荷载标准值主体结构计算时，为了简化计算，作用在外墙面上的风荷载可近似作用在屋面梁 和楼面梁处的等效集中荷载替代，垂直于建筑物表面的风荷载标注值按公式5-1计算叫=P z小危z .①0 (5-1)式中：①^——风荷载标准值；日，上一风荷载体型系数；日z ——风压高度变化系数；气 基本风压值，本设计中的基本风压取® 0 = 0.30 ；七--一高度z处的风振系数；根据《建筑结构荷载规范》(GB50009—2019)第8.2.1条规定：地面粗糙度可分为 四类：A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类指田野、乡村、丛林、丘 陵以及房屋比较稀疏的乡镇；C类指有密集建筑群的城市市区；D类指有密集建筑群且 房屋较高的城市市区本设计中地面粗糙度取C类高度z处的风振系数Pz的计算式见公式5-2楫=1+ 晋 (5-2)&——脉动增大系数；V——脉动影响系数；中z——振型系数；R z ——风压高度变化系数根据《建筑结构荷载规范》(GB50009—2019)第8.3节可知：对于框架结构的基本 自振周期可以近似按照T1 =(0.08^〜0.10〃)( n为建筑层数)估算，应考虑风压脉动对结 构发生顺风向风振的影响,本设计中自振周期取T1 = 0.09n = 0.09x6 = 0.54s，经过计算， O0T12 = 0.30x0.542=0.087。
风载体型系数由《建筑结构荷载规范》(GB50009—2019) 第8.3节续表8.3.1可以查得：r尸0.8 (迎风面)和r ,=-0.5 (背风面)根据《建筑结构荷载规范》(GB50009—2019)第8.4.1条规定：当结构基本自振周 期T > 0.25s时，以及对于高度超过30m且高宽比大于1. 5的高柔房屋，由风引起的结 构振动比较明显，而且随着结构自振周期的增长，风振也随之增强因此在设计中应考 虑风振的影响，而且原则上还应考虑多个振型的影响由于本工程总高度为23.00m，自振周期虽已超过0.25s,但不属于高耸结构和大跨度 结构，所以根据荷载规范8.4.1，本工程不考虑顺风向风振的影响即本工程在高度z处 的风振系数p近似取P z = 1.00根据《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ3-2019)第4.2.3计算主体结构的风荷 第1页载效应时，风荷载体型系数R，可按下列规定采用：1、 圆形平面建筑取0.8； s2、 正多边形及截角三角形平面建筑，由公式6-3计算：R = 0.8 +1.21 打 （5-3）式中：n——为多边形的边数 '3、 高宽比H/B不大于4的矩形、方形、十字形平面建筑取1.3。
本设计中H/B = 23.0m/15.6m = 1.47 < 4，所以按第3条取值，r = 1.3根据高层建筑的脉动影响系数表可知：H/B = 23.0m/15.6m = 1.47 < 4:房屋总高度小于 30m，脉动影响系数v = 0.45根据《建筑结构荷载规范》（GB50009—2019）第8.2.1条中的表8.2.1的风压高度变化 系数rz，对于相邻高度之间的按线性内插法取值，代入上式可得各楼层标高处的«k按静力等效原理将沿高度方向的均布荷载折算为集中荷载：其中各层计算范围取上 层的一半和下层的一半之和，顶层取到女儿墙顶，底层只取到下层的一半而底层的计 算高度应从室外地面开始取，即为3.45m将各层的集中力分别沿高度方向向下叠加，则有：房屋沿高度方向的分布图，如图5-1图5-1房屋沿高度方向的分布图5.2柱的抗侧刚度D值柱的侧移刚度D值可根据公式5-4进行计算:（5-4）式中：气——框架柱侧移刚度修正系数，根据不同的情况按表3-4计算，其中K表示梁、 柱线刚度比ic —一柱的线刚度；h 框架柱的计算跨度;按照上述公式5-4,可计算出各柱的侧移刚度，将计算单元范围内所有柱的D值相 加，即为该层框架的总侧移刚度Z D .。
I表5-1彳庄侧移刚度修正系数a楼层类别边柱中柱a一般层K = L2icii ~iTE A— i + i + i + i K = -4 2 3 42ic c K a = c 2 + K底层固 端—iK =dich 2K =工 ic0.5 + Ka —ac 2 + K根据梁、柱线刚度比K的不同，柱可分为中框架梁边柱、中框架梁中柱、边框架梁 边柱、边框架梁中柱以及楼梯间柱，以第二层B-6框架柱（位于B轴线和6轴线交叉点 位置的柱）侧移刚度为例，见表5-2和表5-3第二层B-6框架柱及与其相连的梁的线刚度计算梁、柱线刚度比:（6.30 + 5.60 + 6.30 + 5.60 ）2 x 10.80x 1010 = 1.102 ；柱侧移刚度修正系数:1.1022 + K 2 +1.102=0.355 ；修正后柱侧移刚度：D = a -也=0.355 x 12 x10' x101° = 51120N / mm ；c h2 30002表5-2中框架柱侧移刚度D值楼层左边柱（5根）右边柱（4根）£d.（N / mm ）KacD （N / mm ）1iKacD （N / mm ）1i2~6层0.5830.226325440.5190.206296642813761层0.6910.443276120.7780.46027945249840楼层中柱（9根）E D（N / mm ）KacD （N / mm）2~6层1.1020.35511511204600801层1.4690.56849536445824表5-3边框架柱及楼梯间柱侧移刚度D值楼层楼梯间边柱（6根）楼梯间中柱（6根）E D（N / mm）D-2，D-4，D-8，D-10，D-14，D-16C-2，C-4，C-8，C-10，C-14，C-16KacDKacD突出屋面1.2350.3821 i173172.6260.5681i257492583962~6层1.2350.382173172.6260.568257492583961层1.8550.611155813.5020.72724539240720左边柱（2根）右边柱（2根）楼层A-1， A-18D-1，D-18£ D.（N / mm）KacD1 iKacD1 i2〜6层0.4380.180259200.8270.293421921362241层0.5840.420255151.1020.516397471305245.3风荷载作用下的水平位移验算框架在风荷载的作用下的会产生一定的位移，通过风荷载的作用下可以对框架进行 侧移的初步估算，水平荷载作用下的层间侧移可按公式5-5计算。
△u. = E (5-5)；)乙Di式中匕一一第j层的总剪力；£ Dij ——第j层所有柱的抗侧刚度之和；△u. 第j层的层间位移第一层的层间侧移值求出以后，可以计算各楼板标高处的侧移值的顶点侧移值，各 层楼板标高处的侧移值是该层以下各层层间位移之和顶点侧移是所有层层间侧移之 和j层侧移：u. = £△".；顶点侧移：u = £△u.j=1 j=1依据框架层间侧移刚度计算各层相对侧移和绝对侧移，计算过程见下表5-5表5-5风荷载作用下的框架层间剪力及侧移计算层 次计算高度（mm ）F (kN )V (kN )L D(N jm )叫=VL D(m) i△h(m )'△h jh6300034.0234.022583960.000130.000131/230775300069.1269.122583960.000270.000401/750043000102.87102.872583960.000400.000801/375033000136.62136.622583960.000530.001331/225623000170.37170.372583960.000660.001991/150814000206.65206.652407200.000860.002841/1408注：按上述方法求得的框架结构侧向水平位移只是由梁、柱弯曲变形所产生的变形量，而未考 虑梁、柱的轴向变形和截面剪切变形所产生的结构侧移。
但对一般的多层框架结构，按上式计算的 框架侧移已能满足工程设计的精度要求风荷载作用下框架的侧移验算：层间侧移最大值：1/1408 < 1/550 （满足要求）5.4风荷载标准值作用下的内力计算风荷载作用下框架内力计算仍采用一根框架计算：其反弯点高度剪力分配仍按前述 方式，取同一根框架计算第，层第m柱所分配的剪力为：V = D^V , V =Z wim L D i i i框架柱反弯点高度比，可根据公式5-6计算，的取值按表6-2的值进行取值，即：厂=K , 计算结果如表5-6、表5-7、表5-8、表5-9所示y = * + 七 + y 2 + y 3 （5-6）式中：y0 ——标准反弯点高度比，是在各层等高、各跨相等、各层相等、各层梁和柱线 刚度都不改变的情况下求得的反弯点高度比；yi ——因上、下层梁刚度比变化的修正值；y 21——因上层层高变化的修正值；y 3 因下层层高变化的修正值上式中，，y、y、y、y值均用线性内插法按照《混凝土结构设计》（第3版）表3.6.3 0 12 3取值表5-6 A轴框架柱反弯点位置层数h / mTy 0y1y 2 y3yyh / m63.00.5830.250.000.000.000.2500.75053.00.5830.350.000.000.000.3501.05043.00.5830.400.000.000.000.4001.20033.00.5830.450.000.000.000.4501.35023.00.5830.500.000.00-0.00150.4991.49614.00.6910.700.00-0.00250.000.6982.790表5-7 B轴框架柱反弯点位置层数h / m1J 0 J 1 J 2 J 3 yyh / m63.01.1020.370.000.000.000.3701.11053.01.1020.430.000.000.000.4301.29043.01.1020.450.000.000.000.4501.35033.01.1020.450.000.000.000.4501.35023.01.1020.500.000.00-0.0060.4941.48214.01.4690.630.00-0.00210.000.6282.512表5-8 C轴框架柱反弯点位置层数h / miy —0—y —1—y 2 y 3 yyh / m63.01.1020.370.000.000.000.3701.11053.01.1020.430.000.000.000.4301.29043.01.1020.450.000.000.000.4501.35033.01.1020.450.000.000.000.4501.35023.01.1020.500.000.000.000.5001.50014.01.4690.630.000.000.000.6302.520表5-9 D轴框架柱反弯点位置层数h / miy—0—y —1—y 2 y 3 yyh / m63.00.5190.250.000.000.000.2500.75053.00.5190.350.000.000.000.3501.05043.00.5190.400.000.000.000.4001.20033.00.5190.450.000.000.000.4501.35023.00.5190.500.000.000.000.5001.50014.00.7780.680.000.000.000.6802.720框架各柱的杆端弯矩、梁端弯矩按下式计算，左风荷载作用下框架柱A-6、框架柱 B-6、框架柱C-6、框架柱D-6的剪力和梁柱端弯矩的计算计算过程如表5-10、5-11、5-12、 5-13所示。
中柱处的梁：边柱处的梁：Mb总=M 1 + M 上表5-10左风荷载作用下'A-6框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算楼层VI kN£ D/(kN / m)Dim/(kN / mD £d2)U / kNyh/ mMc上/(kN / m)Mc下/(kN / m)Mb总/(kN / m)634.02281376325440.11573.940.7508.862.958.86569.12281376325440.11578.001.05015.598.4018.544102.87281376325440.115711.901.20021.4214.2829.823136.62281376325440.115715.811.35026.0821.3440.362170.37281376325440.115719.711.49629.6529.4950.991206.65249840276120.110522.832.79027.6363.7157.12表5-11左风荷载作用下D-6框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算楼层VI kN£ D/(kN / m)Dim/(kN / m)D £DU / kNyh/ mMc上/(kN / m)Mc下/(kN / m)Mb总/(kN / m)634.02281376296640.10543.591.068.072.698.07569.12281376296640.10547.291.3214.217.6516.94102.87281376296640.105410.841.4919.5213.0127.173136.62281376296640.105414.401.4923.7619.4436.772170.37281376296640.105417.961.5127.0126.8646.451206.65249840279450.111823.103.3227.9764.4654.83表5-12左风荷载作用下B-6框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算楼层V / kNi£ D/(kN / m)Dm / (kN / m)D/£ DVim/ kNyh/ mMc上/ kN - mMc下/ kN - m634.02460080511200.12414.221.299.503.17569.12460080511200.12418.581.4516.739.014102.87460080511200.124112.771.6222.9815.323136.62460080511200.124116.951.5827.9722.892170.37460080511200.124121.142.8131.8031.631206.65445824495360.112523.253.4128.1364.86表5-13左风荷载作用下C-6框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算楼层V / kNi£ D/(kN / m)D /im(kN / m)D/£ DVim/ kNyh/ mMc上/ kN - mMc下/ kN - m634.02460080511200.12414.221.299.503.17569.12460080511200.12418.581.4516.739.014102.87460080511200.124112.771.6222.9815.323136.62460080511200.124116.951.5827.9722.892170.37460080511200.124121.142.8131.8031.63本设计中所取的一棉框架左右对称，所以结构对称，活载也对称，则左风作用下与 右风作用下的情况对于本设计是一致的，故右风的作用情况本设计不再计算，而柱的轴 力计算各层剪力累加得到，本设计中柱轴力以压力为正，拉力为负，框架柱轴力与梁端 剪力的计算结果见表5-14。
表5-14风荷载作用下框架柱轴力与梁端剪力楼层梁端剪力/ kN柱轴力/ kNAB跨VbABBC跨VbBCCD跨VbCDA轴B轴C轴D轴NCAV — V bAB bBCNCBV — V bBC bCDNcCNCD62.531.812.69-2.530.720.72-0.88-0.882.6955.303.785.64-7.831.522.24-1.86-2.748.3348.526.089.06-16.352.444.68-2.98-5.7217.39311.538.2212.26-27.883.317.99-4.04-9.7629.65214.5610.3915.49-42.444.1712.16-5.1-14.8645.14115.8811.0717.68-58.324.8116.97-6.61-21.4762.82注：轴力压力为“ + ”，拉力为“一”图5-2左方向水平风荷载作用下的弯矩图图5-3右方向水平风荷载作用下的弯矩图。