甘肃省陇西粮油储备库有限公司3万t储备粮库建设项目工程高大模板工程专项施工方案（1#-5#筒仓仓顶）甘肃第四建设集团有限责任公司陇西粮油储备库有限公司3万t储备粮库项目部 二0一五年八月目 录一、工程概况 2二、编制依据 2三、施工计划 3四、 施工工艺技术 4（一） 施工准备 4（二） 施工条件 5（三）模板支撑体系设计参数 5（四）模板安拆工艺及操作要点 12（五）模板及支撑体系检查验收 14五、 施工安全技术保证措施 15（一） 模板工程安全措施 15（二）应急预案 16六、 劳动力计划 21七、附件 21（一）附件1：梁模板计算书 21（二）附件2：板模板计算书 34八、挑檐口做法及简图说明 46剪刀撑布置简图见附图 48高大模板工程专项施工方案一、 工程概况（一）工程建设概况甘肃省陇西粮油储备库有限公司3万t储备粮库建设项目工程由甘肃第四建设集团有限责任公司负责施工，位于甘肃省陇西粮油储备库有限公司院内建设单位为甘肃省陇西粮油储备库有限公司，监理单位为甘肃方圆工程建设监理有限责任公司本工程筒仓直径为18米，共5座，单仓仓容0.6万吨，总仓容3万吨，筒仓檐口标高32.50m，仓锥顶平台标高36.10m，仓壁采用钢筋混凝土结构，仓壁落地，仓顶为钢筋混凝土薄壳结构，筒仓基础采用长螺旋钻孔压灌桩，基础为钢筋混凝土筏板基础。
二）高支模工程概况1-5#筒仓仓壁为钢筋混凝土结构，筒仓檐口与仓顶平台形成坡屋面，坡度为25.5度；根据建质【2009】87号文，该处梁板模板支撑体系均属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程本方案作为1#-5#筒仓模板施工专项方案，针对该处梁板模板支撑体系 筒仓仓顶主要结构构件为上环梁、现浇砼屋面板，上环梁的截面尺寸为600×700mm，砼屋面板厚度为130mm板面坡度为25.5度，跨度18米二、编制依据1.陇西3万t储备粮库工程施工图纸及现场概况2.《建筑施工安全技术统一规范》GB50204-20153.《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20114.《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20116.《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20087.《建筑结构荷载规范》GB50009-20128.《钢结构设计规范》GB50017-20039.《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-200210.《木结构设计规范》GB50005-200311.《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-200812.《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号13.《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254 号14.计算软件名称及版本：建书安全计算软件 v7.5.4 2016年4月1日升级三、 施工计划 1.本方案大体实施时间2016年7月25日—10月20日，其中5#仓仓顶计划2016年9月1日—9月15日施工，1#仓仓顶计划9月4—9月25日施工，2#仓仓顶计划9月7—9月30日施工，4#仓仓顶计划9月14—10月3日施工，3#仓仓顶计划9月30—10月20日施工。
2.材料计划主要材料计划表材料名称规格单位数量备注木胶板（0.915×1.83m×0.012）㎡5000方木40×80㎜m332螺杆Ø14套5000竹架板3m×25cm×40mm块2000顶托φ38×0.6m根3000Ø48×3.0钢管吨5503.工具及机具计划钉锤、手工锯、圆盘锯、手电锯、脱模剂、工程线等4.配备技术力量强，创优经验丰富的木工班组（进入施工现场班组须配备木工翻样、质量员、安全员）项目部应对模板工程施工的质量指导、进度控制、安全教育和协调工作，由专职质量、安全员进行质量和安全检查、监督工作四、 施工工艺技术（一） 施工准备 1.技术准备 1）结合场区内的具体情况，对现场施工人员进行图纸和施工方案技术交底及安全技术交底 2）组织现场管理人员和施工人员学习有关安全、文明施工规程，增加职工安全、文明施工和环境保护意识 2.材料准备其他材料机具 套管，护身栏，爬梯及作业平台板，水性脱模剂，锤子、斧子、打眼电钻、活动扳子、手锯水平尺、线坠、撬棍、吊装索具等二） 施工条件 1.按工程结构设计图进行模板设计，确保强度、刚度及稳定性 2.弹好梁位置线、标高线 3.仓壁钢筋绑扎完毕，各洞口、预埋件施工完毕，检查保护层厚度应满足要求，办完隐蔽工程验收手续。
4.技术交底向木工交模板几何尺寸、交标高、交支模的方案和技术要求，交支撑系统的强度，稳定性和具体要求，拆模时间，交质量标准及通病防治措施及安全技术措施 施工重点：模板的平整度、垂直度、截面尺寸、标高及其强度、刚度和稳定性 施工难点：垂直度的控制、标高的控制、坡屋面标高控制 注意事项：烂根的消除、脱模剂涂刷均匀、模板的接缝、拆模时间三）模板支撑体系设计参数 1.梁板模板设计：该工程梁板模板支撑体系均采用扣件架支撑体系，立杆排布：由上环梁为基准向仓壁周围排布，立杆横距及纵距均为900mm，水平杆间距为1.2m，距地200处设扫地杆，架体顶部自由端高度不大于0.4m，架体外侧搭设与环形仓壁支撑牢靠，在上环梁位置处设置竖向剪刀撑，剪刀撑从底部开始设置一直通至上环梁底部，同时在上环梁下方设置3道水平剪刀撑，第一道剪刀撑在距地面9米处，第二道剪刀撑在距地面19.5米处，第三道剪刀撑设置在距地面30米处，从31米处搭设的梁板支承体系，立杆间距缩小为700mm，水平杆间距缩小为1.2m，重新生根的立杆采用双扣件固定在距梁底最近的水平杆处设置水平剪刀撑，梁底立杆之间再设置“之”字撑，从上环梁底部位置用6米长钢管搭设4道斜撑，一侧与仓壁紧贴，用于分散上环梁等上部荷载。
挑檐的悬挑架由在仓壁标高31.3米处预留的穿墙洞中穿出，同时与内部满堂支承体系采用扣件连为整体，在仓壁标高30.3米位置处预埋短钢管，再用2米短钢管一端焊接直径25钢筋外漏100mm插入预埋短钢管内，另一端用扣件与伸出仓壁外侧的悬挑架形成三角支承悬挑架钢管排布间距为1.3米，上部用竹架板满铺，并绑扎结实，再在竹架板上依次铺设白色安全网、密目网与竹架板绑扎牢固悬挑架外防护高度为1.5米，布设间距同悬挑钢管间距，用密目网全封闭，再用钢丝网全封闭一圈，防止上部施工过程中材料从外侧跌落梁、板模板均采用12mm厚木胶板，梁底次楞为40*80木方，主楞为48.0×3.0钢管，穿梁螺栓为14，间距600×500mm梁底设置加强立杆，立杆间距不大于450mm1）筒仓梁、板模板支撑体系设计参数：a.根据梁的截面尺寸600×700mm，选取600×700mm作为梁模板支撑计算模型，具体设计参数如下：梁模板支架参数建筑施工危险等级Ⅰ级危险等级系数：支撑结构1.1水平杆件1.1梁截面宽度0.6m梁截面高度0.7m支架高度36.1m楼板厚度0.13m板底立杆纵距la0.9m板底立杆横距lb0.9m梁立杆纵距梁长度方向立杆纵距取1/2板底立杆纵距，0.45m梁侧与梁底立杆横距梁下设置2根立杆,间距450,300,450mm钢管类型φ48×3.0mm水平杆最大步距1.2m顶步步距0.9m梁底步距是否加密加密立杆伸出顶层水平杆长度a0.4m扫地杆离地高度0.2m面板12mm厚木胶合板梁底次楞40×80mm方木，6根梁底主楞双钢管梁侧次楞40×80mm方木，间距150mm梁侧主楞两根钢管，间距900mm穿梁螺栓穿梁螺栓直径14mm，间距：900mm×500mm剪刀撑设置依据JGJ300-2013规范要求,采用有剪刀撑框架式支撑结构,剪刀撑宽度：纵距方向3跨，横距方向3跨支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构未作可靠连接荷载标准值参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.103kN/m可变荷载施工荷载及设备荷载2kN/m2砼下料水平荷载2kN/m2风荷载甘肃陇西县，基本风压：0.2kN/m2该处梁支撑简图见下图1-1所示：4009001200×281200200700600361009004503004509001-1 b.该处板面砼厚度均为130mm，但为坡屋面，坡度为25.5度，新浇筑混凝土自重和钢筋自重等永久荷载作用方向向下，不引起水平方向分力。
施工荷载作用方向与面板垂直，引起水平方向分力，引起立杆弯矩当组合风荷载时，风荷载也会引起立杆弯矩如果屋面板坡度大于0度，则需对屋面板下立杆的局部稳定性进行验算，具体验算结果详见计算书该处板支撑设计参数如下：屋面板模板支架参数建筑施工危险等级Ⅰ级危险等级系数：支撑结构1水平杆件1砼楼板厚度0.13m支架高度36.1m立杆纵距0.9m立杆横距0.9m水平杆最大步距1.5m顶步步距1.2m立杆顶伸出长度a0.5m扫地杆高度0.2m钢管类型φ48×3.0mm面板木胶合板 厚度：12mm次楞方木40mm×80mm，间距0.2m主楞双钢管，最大悬挑长度0.3m剪刀撑依据JGJ300-2013规范要求,采用有剪刀撑框架式支撑结构,剪刀撑宽度：纵距方向4跨，横距方向4跨支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构未作可靠连接荷载参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.1kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.126kN/m可变荷载施工人员及设备荷载面板与次楞主楞立杆2.5kN/m22.5kN2.5kN/m22.5kN/m2泵送砼或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载竖向永久荷载标准值的2%风荷载甘肃陇西县，基本风压：0.2kN/m2该处板支撑简图详见下图所示：筒仓板模板支撑体系计算简图 筒仓挑檐支撑体系简图见附图：剪刀撑布置简图见附图： 2）构造设置： 剪刀撑构造要求①、筒仓中心处在十字对称方向设置竖向剪刀撑，因考虑架体外侧水平杆与环形仓壁顶紧，故将竖向剪刀撑搭设范围以环形仓壁中心点为圆心，垂直两侧各五米长度搭设。
②、剪刀撑应采用旋转扣件固定在与之相交的立杆或水平杆上，旋转扣件中心至主节点的距离不应大于150mm剪刀撑长细比不大于200 ③、竖向剪刀撑两个方向的斜杆宜分别设置在立杆的两侧，底端应与地面顶紧剪刀撑倾斜角度宜在45°~60°之间，本工程根据以上设置要求均在要求范围之内④、剪刀撑接长时应采用搭接，搭接长度不应小于1000mm，并应等距离设置不少于3个旋转扣件，且两端扣件应在离杆端不小于100mm处固定⑤、剪刀撑应随立杆、纵横向水平杆同步搭设，不得滞后安装 立杆构造要求①、立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm;各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3②、立杆顶部应设可调托撑，可调托撑螺杆伸出长度不应超过300mm，插入立杆内的长度不应小于150mm螺杆外径与立杆钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧③、严禁将上段的钢管立杆与下段钢管立杆错开固定在水平杆上④、立杆底部应设置木垫板，垫板厚度不小于5cm⑤、立杆应保证其垂直，搭设垂直偏差不宜大于1/200，且不宜大于100mm； 水平杆构造要求①、在立杆底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。
②、可调支托底部的立杆顶端应沿纵横向设置一道水平杆，顶部水平杆与模板支撑点之间的距离不得大于500mm③、水平杆均应双向设置，纵横水平杆均应与立杆连接，其间距不应大于150mm④、水平杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢无处可顶时，应在水平杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑四）模板安拆工艺及操作要点1.安装工艺流程 搭设支架——安装横纵木楞——调整标高——铺设模板块——检查模板标高、平整度 1）支架搭设前，其间距按模板设计的规定 2）支架搭设完毕后，要认真检查牢固与稳定，根据给定的水平线，认真调节支模翼托的高度，将其木楞找平 3）铺设模板块： 先用大板配，最后对于不够整模数的模板和窄条缝，采用拼缝模或木方嵌补，但拼缝应严密 4）平模铺设完毕后，用靠尺、塞尺和水平仪检查平整度与底标高，并进行校正2.板模板拆除 1）拆除工艺流程：拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑——拆除梁连接件及侧模板——分段拆除木楞2）板模板拆除的要点： a、侧模拆除：在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后，方可拆除 b、底模的拆除，必须执行《混凝土结构工程施工及验收规范》的有关条款如下表； 构件类型构件跨度（m）达到混凝土设计强度值得百分率（%）板≤2≥50＞2，≤8≥75＞8≥100悬臂构件─≥100 在本工程的高支模中，梁板模板砼强度必须达到砼设计强度100%后方可进行拆除。
c、 作业班组必须进行拆模申请经批准后方可拆除 d、已拆除模板及支架的结构，在混凝土达到设计强度等级后方允许承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更不利时，必须经核算，加设临时支撑 e、拆装模板的顺序和方法，应遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则 f、模板工程作业组织，应遵循支模与拆模统由一个作业班组执行作业其好处是，支模就考虑拆模的方便与安全，拆模时，人员熟知情况，易找拆模关键点位，对拆模进度、安全、模板及配件的保护都有利五）模板及支撑体系检查验收 1.对木工翻样制定的支模方案、支设方法由技术负责人、施工员及木工翻样对木工班组进行详细交底，使班组工人按施工方案支设，使支撑牢固、合理，不跑模，模板支设严格按放线工弹的墨线就位，模板高低按放线工所抄水平线控制技术负责人、质量员、安全员、施工员、对模板安装过程进行跟踪检查，发现问题及时处理，严格按施工方案实施2.模板支设完成后由项目经理组织，技术负责人、质量员、安全员、施工员、木工班长参加，对模板及支撑体系进行检查验收，重点检查立杆横距、纵距、水平杆布距、剪刀撑设置、自由端长度、扣件的紧固度等项目，发现问题及时处理，自检合格后报监理验收，合格后进行下道工序的施工。
3.验收标准：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008以及本施工方案五、 施工安全技术保证措施（一） 模板工程安全措施 1.模板施工时，上下有人接应，随时随运转，固定牢靠，严禁抛掷2.登高作业时，各种配件放在工具箱内或工具袋内，严禁放在模板或脚手架上3.预拼装模板的安装，边就位、边校正、边安设临时连接件，并加设临时支撑稳固4.拆除承重模板，设临时支撑，防止突然整块塌落5.吊装模板时，必须在模板就位并连接牢固后，方可脱钩，并严格遵守吊装机械使用安全有关规定6.因高度较高，必须在架体中间部位搭设隔离层，便于木工和砼工操作7.在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不大于400mm；顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； 8.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； 9.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于5㎜； 10.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； 11.确保模板支架施工过程中均衡受载，采用由中部向两边扩展的浇筑方式； 12.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； 13.浇筑过程中，架设水准仪观测支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况，立即停止浇筑，施工作业人员全部撤离，报请公司技术质量部共同分析原因，在确保安全的措施保证下进行处理。
观测点设置在每个外侧竖向剪刀撑中央的竖向立杆上 14.模板拆除时，拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运严禁将模板及其他物件从临边抛下二）应急预案1.目的保证全体员工的身体健康，有效控制坍塌事故的伤害，保证工程的顺利进行，在施工中严格按照施工方案和各项操作规程及规章制度执行，杜绝坍塌事故若一旦发生坍塌事故，全体员工及操作班组各负责人应按预案采取急救措施并保护现场2.适用范围陇西粮油储备库3万吨储备库建设项目工程3.职责1）总工程师负责审批各类安全施工方案2）安全管理部负责审核各类安全施工方案3）各单位负责制定各类专项安全施工方案，并报集团公司总工程师和安全设备部审批4.项目部成立应急领导小组组长：白虎伟（项目经理）副组长：王风臣（技术负责人）组员：王遂麦、张文斌、冯暄、王来学、王具田、高亚东及项目部其他管理人员管理职责：1）在事故发生后应急小组有权调动内部所有人员、车辆、施工机械，向上级主管及时汇报事故情况2）组长是公司事故处理总指挥，负责应急处理的领导工作及向上级汇报情况3）副组长联系事故情况，调动公司内所有车辆和人员4）各项目部的安全专职管理人员集合应急救援队员，随时准备支援发生事故地点；5）材料员负责物资和后勤工作。
项目部成立应急小组，编制应急预案，并适时进行演练救援：120 火警：119 公司值班：0931-7355008陇西县第一医院急诊：0932-66224185.模板坍塌的预防措施：1）模板施工应有专项安全施工方案2）本施工方案属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，必须经专家论证，制定可行性施工方案后方可施工3）模板架搭设必须设置剪刀撑、扫地杆使用的钢管、扣件必须符合质量标准4）严格控制混凝土坍落度，商品混凝土控制在100±20mm5）浇筑顺序：由屋面底部按每道500mm沿顺时针方向环形浇筑，避免混凝土集中堆积6）各类模板拆除的安全要求a拆除模板支撑前，混凝土强度必须达到规定的规范，并经技术部门批准后，才能进行b拆平台模时，不得一次性将顶撑全部拆除，应按顺序分批拆，以免模板在自重荷载体作用下发生一次性大面积脱落C拆模时必须设置警戒区域，并派专人监护，拆模必须干净彻底，不得保留有悬空模板6.急救器材的配备应急领导小组应配备下列救援器材：1）急救器材：担架、氧气袋、塑料袋、小药箱；2）抢救工具：16T汽车吊一台，救护车、一般常用工具；3）照明器材：手电筒、应急灯，36V以下安全线路、灯具；4）通讯器材：、、对讲机、报警器；5）交通工具：公司自有车辆；6）灭火器：灭火器日常按要求就位，紧急情况下可调动集中使用。
7.应急预案的培训与演练1)应急反应培训应急预案和应急计划确立后，按计划组织公司总部和施工场区的全体人员进行有效的培训，从而具备完成其应急反应任务所需的知识和技能a.一级应急组织每年进行一次培训b.二级应急组织没半年进行一次培训c.新加入的人员及时培训2）培训的内容： a.灭火器的使用以及灭火步骤的训练； b.个人的防护措施； c.对危险源的突显特性辨识； d.事故报警； e.紧急情况下人员的安全疏散； f.各种抢救的基本技能； g.应急救援的团队协作意识3）培训目的：使应急救援人员明确“做什么”、“怎么做”、“谁来做”及相关法规所列出的事故危险和应急责任4）应急反应演练 应急反应预案和应急反应计划确立后，经过有效的培训，应做到，施工场区人员开工后演练一次，不定期举行演练5）演练目的： a.测试预案和计划的充分程度； b.测试应急培训的有效性和应急人员的熟练性； c.测试现有应急反应装置、设备和其他资源的充分性； d.提高与现场外的事故应急反应协作部门的协调能力； e.通过演练来判别和改进应急预案和计划中的缺陷和不足8.应急预案实施终止后的恢复工作应急预案实施终止后，应采取有效措施防止事故扩大，保护事故现场，需要移动现场物品时，应当做出标记和书面记录，妥善保管有关物证，并按照国家有关规定及时向有关部门进行事故报告。
对事故过程中造成的人员伤亡和财务损失做收集统计、归纳，形成文件，为进一步处理事故的工作提供资料对应急预案在事故发生实施的全过程，认真科学地做出总结，完善预案中的不足和缺陷，为今后的预案建立、制订提供经验和完善的依据三）环境保护措施 1.模板的拼装、支设、清理，脚手架的安装、拆卸应安排在白天进行，同时对操作工人进行交底，严禁野蛮施工 2.对噪音较大的机械，设备应尽量避免同时使用 3.对现场噪音进行监测，现场噪音排放应达到以下要求：结构施工，昼间<70 dB，夜间<55dB（22：00至次日6：00） 4.木工垃圾、应在指定地点堆放，每月进行清理，且对废弃物应按可回收与不可回收利用分别处理，严禁焚烧废旧竹胶版或方木、木屑等易燃物 5.严禁从楼层直接抛洒建筑垃圾，木工房、搅拌机棚等应及时封闭，以有效控制现场扬尘四）检查监控措施 1.在该两处砼浇筑后强度未达到100%前，底层模板支架不得随意破坏和拆除，检查数量：全数检查 2.施工使用时的要求 1) 精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，采用中部向两边扩展的浇筑方式 2) 严格控制实际施工荷载不超过设计荷载 3) 浇筑过程中，设置观测点，用水准仪观测支撑情况，变形值设定：支撑系统累计≤4mm。
发现下沉、松动和变形超范围情况停止混凝土浇筑，立即停止浇筑，施工作业人员全部撤离，报请公司技术质量部共同分析原因，在确保安全的措施保证下进行处理六、 劳动力计划序 号工 种分组人数组 数总 数1施工员1222安全员1113木工（技工）253254木工（普工）101105机械工1226电工1227砼工18218七、附件（一）附件1：筒仓梁模板计算书（二）附件2：筒仓板模板计算书附件1梁模板工程施工方案计算书(5#筒仓仓顶)工程参数梁模板支架参数建筑施工危险等级Ⅰ级危险等级系数：支撑结构1.1水平杆件1.1梁截面宽度0.6m梁截面高度0.7m支架高度36.1m楼板厚度0.13m板底立杆纵距la0.9m板底立杆横距lb0.9m梁立杆纵距梁长度方向立杆纵距取1/2板底立杆纵距，0.45m梁侧与梁底立杆横距梁下设置2根立杆,间距450,300,450mm钢管类型φ48×3.0mm水平杆最大步距1.2m顶步步距0.9m梁底步距是否加密加密立杆伸出顶层水平杆长度a0.4m扫地杆离地高度0.2m面板12mm厚木胶合板梁底次楞40×80mm方木，6根梁底主楞双钢管梁侧次楞40×80mm方木，间距150mm梁侧主楞两根钢管，间距900mm穿梁螺栓穿梁螺栓直径12mm，间距：900mm×500mm剪刀撑设置依据JGJ300-2013规范要求,采用有剪刀撑框架式支撑结构,剪刀撑宽度：纵距方向3跨，横距方向3跨支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构未作可靠连接荷载标准值参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.103kN/m可变荷载施工荷载及设备荷载2kN/m2砼下料水平荷载2kN/m2风荷载甘肃陇西县，基本风压：0.2kN/m2新浇砼对模板侧压力标准值计算依据《砼结构工程施工规范GB50666-2011》，采用插入式振动器且浇筑速度不大于10m/h，砼坍落度不大于180mm时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式分别计算，并取其中的较小值:=0.28×24×5.7×0.9×1.22=39.65 kN/m2=24×0.7=16.8 kN/m2其中 γc-- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t0 -- 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为5.7小时。
T：混凝土的入模温度，经现场测试，为20℃； V -- 浇筑速度，为砼浇筑高度（厚度）与浇筑时间的比值，取1.5m/h； H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.7m； β-- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.9根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值16.8kN/m2梁侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度计算宽度取1000mm面板的截面抵抗矩W= 1000×15×15/6=37500mm3；截面惯性矩I= 1000×15×15×15/12=281250mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.15m2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=16.8kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2均布线荷载设计值为：q1=1.1×(1.2×16.8+1.4×2)×1=25.256KN/mq2=1.1×(1.35×16.8+1.4×0.7×2)×1=27.104KN/m取较大值q=27.104KN/m作为设计依据3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.1×27.104×0.152=0.06kN·m面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；σ=Mmax=0.06×106=1.6N/mm2 < f=12.5N/mm2W37500面板强度满足要求!（二）挠度验算q = 1×16.8=16.8kN/m；面板最大容许挠度值: 150/400=0.38mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；ν=0.677ql4=0.677×16.800×1504=0.05mm < 0.38mm100EI100×4500×281250满足要求!梁侧模板次楞验算次楞采用40×80mm(宽度×高度)方木，间距：0.15m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =40×80×80/6=42667mm3；截面惯性矩I =40×80×80×80/12=1706667mm4；（一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.9m。
2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=16.8kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2均布线荷载设计值为：q1=1.1×(1.2×16.8+1.4×2)×0.15=3.788KN/mq2=1.1×(1.35×16.8+1.4×0.7×2)×0.15=4.066KN/m取较大值q=4.066KN/m作为设计依据3、强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.1×4.066×0.92=0.329kN·m最大支座力：1.1ql=1.1×4.066×0.9=4.03kN次楞抗弯强度设计值[f]＝17N/mm2σ=Mmax=0.329×106=7.711N/mm2 < 17N/mm2W42667 满足要求!（二）抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.6×4.066×0.9=2.196kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:τ=3V=3×2.196×103= 1.029N/mm2 < fv=1.6N/mm22bh2×40×80 次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 16.8×0.15=2.52kN/m；次楞最大容许挠度值=900/250=3.6mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；ν=0.677ql4=0.677×2.52×9004= 0.656mm < 3.6mm100EI100×10000×1706667 满足要求!梁侧模板主楞验算主楞采用两根钢管，间距：0.9m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =4490mm3；截面惯性矩I =107800mm4；（一）强度验算1、主楞承受次楞传递的集中荷载P=4.03kN，按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距，L=0.5m。
主楞计算简图(kN)主楞弯矩图(kN·m)2、强度验算最大弯矩Mmax=0.668kN·m主楞抗弯强度设计值[f]＝205N/mm2σ=Mmax=0.668×106=74.388N/mm2 < 205N/mm2W×24490 ×2满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=2.495kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2主楞最大容许挠度值：500/150=3.3mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.166mm < 3.3mm满足要求!（三）悬挑段强度验算穿梁螺栓距梁底距离200mm，次楞间距150mm，弯矩M=4.03×0.2+4.03×0.05=1.01kN·m主楞抗弯强度设计值[f]＝205N/mm2σ=M=1.01×106=112.472N/mm2 < 205N/mm2W×24490 ×2满足要求!（四）悬挑段挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=2.495kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2容许挠度值：200×2/400=1mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.526mm < 1mm。
满足要求!对拉螺栓验算对拉螺栓轴力设计值：N＝abFsa——对拉螺栓横向间距；b——对拉螺栓竖向间距；Fs——侧模板承受的荷载设计值：Fs=0.95（rGG4k＋r2k）=0.95×(1.2×16.8+1.4×2)=21.81kNN=0.90×0.50×21.81=9.81kN对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb =AnftbAn——对拉螺栓净截面面积，M12螺栓An=76.0mm2ftb——螺栓的抗拉强度设计值，强度等级5.6级，ftb=210N/mm2Ntb=210×76.0/1000=15.96kN>N=9.81kN对拉螺栓抗拉强度满足要求!梁底模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm 取梁底主楞间距0.45m作为计算单元面板的截面抵抗矩W= 45×1.5×1.5/6=16.875cm3；截面惯性矩I= 45×1.5×1.5×1.5/12=12.656cm4；（一）强度验算1、梁底次楞为6根，面板按多跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.12m2、荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q1=1.1×[1.2×(24×0.7+1.5×0.7+0.3)+1.4×2]×0.45=12.17kN/mq2=1.1×[1.35×(24×0.7+1.5×0.7+0.3)+1.4×0.7×2]×0.45= 13.10kN/m根据以上两者比较应取q= 13.10kN/m作为设计依据。
计算简图(kN)弯矩图(kN·m)剪力图(kN)经过计算得到从左到右各支座力分别为：R1=0.62kN;R2=1.78kN;R3=1.53kN;R4=1.53kN;R5=1.78kN;R6=0.62kN;最大弯矩 Mmax = 0.020kN·m梁底模板抗弯强度设计值[f] (N/mm2) =12.5 N/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算：σ=Mmax=0.020×106=1.185N/mm2 < 12.5N/mm2W16.875×103满足要求!（二）挠度验算挠度验算时，可仅采用永久荷载标准值q = 0.45×（24×0.7＋1.5×0.7＋0.3）=8.17kN/m；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；经计算，最大变形 Vmax = 0.019mm梁底模板的最大容许挠度值: 120/400 =0.3 mm；最大变形 Vmax = 0.019mm < 0.3mm满足要求!梁底模板次楞验算本工程梁底模板次楞采用方木，宽度40mm，高度80mm次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4×8×8/6= 42.667cm3；I=4×8×8×8/12= 170.667cm4；（一）强度验算最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下主楞的间距，L=0.45m。
次楞计算简图荷载设计值 q = 1.78/0.45= 3.956kN/m；最大弯距 Mmax =0.1ql2= 0.1×3.956×0.452= 0.080 kN·m；次楞抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2；σ=Mmax=0.080×106=1.875N/mm2 < 17N/mm2W42.667×103次楞抗弯强度满足要求！（二）抗剪强度验算V=0.6ql=0.6×3.956×0.45=1.068kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:τ=3V=3×1.068×103= 0.50N/mm2 < fv=1.6N/mm22bh2×40×80次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算次楞最大容许挠度值：l/250 =450/250 =1.8 mm；挠度验算时，可仅采用永久荷载标准值q =1.109/0.45= 2.464N/mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；ν=0.677ql4=0.677×2.464×4504=0.040mm < 1.8mm100EI100×10000×170.667×104次楞挠度满足要求!梁底模板主楞验算主楞采用:双钢管，截面抵拒矩W=8.99cm3，截面惯性矩I=21.57cm4，集中荷载P为次楞传递荷载。
计算简图(kN)（一）抗弯强度验算弯矩图(kN·m)经计算，从左到右各支座力分别为：R1=0.84kN;R2=5.72kN;R3=1.34kN;R4=-0.03kN;最大弯矩 Mmax=0.221kN·m；材料抗弯强度设计值[f](N/mm2) = 205N/mm2；；抗弯强度按下式验算：σ=Mmax=0.221×106=24.583N/mm2 < 205N/mm2W8.99×103梁底主楞抗弯强度满足要求!（二）挠度验算构件最大容许挠度值: L/150 =450/150 = 3.0mm或10mm；经计算的最大变形值Vmax = 0.058mm < 3.0mm梁底主楞挠度满足要求!可调托撑承载力和扣件抗滑移验算通过可调托撑传递给梁底立杆的最大荷载设计值为5.72kN，可调托撑受压承载力设计值为40kN通过扣件传递给梁侧立杆的荷载设计值为0.84kN，扣件抗滑承载力设计值为8kN，满足要求5.72kN< 40kN，可调托撑承载力满足要求!风荷载计算1.风荷载标准值风荷载标准值应按下式计算：ωk=µsµzω0ω0---基本风压，按甘肃岷县10年一遇风压值采用，ω0=0.2kN/m2µs---支撑结构风荷载体形系数µs，将支撑架视为桁架，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》表8.3.1第33项和37项的规定计算。
支撑架的挡风系数j=1.2×An/(la×h)=1.2×0.088/(0.45×1.2)=0.196式中An --一步一跨范围内的挡风面积，An=(la+h+0.325lah)d=0.088m2la----立杆间距，0.45m，h-----步距，1.2m，d-----钢管外径，0.048m系数1.2-----节点面积增大系数系数0.325-----支撑架立面每平米内剪刀撑的平均长度单排架无遮拦体形系数：µst=1.2j=1.2×0.196=0.24无遮拦多排模板支撑架的体形系数：µs=µst1-ηn=0.241-0.85 10=1.291-η1-0.85η----风荷载地形地貌修正系数n----支撑架相连立杆排数支撑架顶部立杆段距地面计算高度H=36.1m，按地面粗糙度C类 有密集建筑群的城市市区风压高度变化系数µz=0.95支撑架顶部立杆段风荷载标准值ωk=µzµsω0=0.95×1.29×0.2=0.245kN/m22.风荷载引起的立杆轴力标准值NWK有剪刀撑框架结构支撑结构，按下式计算：NWK=nwaPWKH2=3×0.22×36.12=23.89kN2B2×18式中：PWK—风荷载的线荷载标准值，PWK=ωkla=0.245×0.9=0.22kN/mωk—风荷载标准值, ωk=0.245kN/m2,la—立杆纵向间距，la=0.9mnwa—单元框架的纵向跨数，取nwa=3H—支撑结构高度，H=36.1m,B—支撑结构横向宽度，B=18m3.风荷载引起的立杆弯矩设计值M有剪刀撑框架式支撑结构，风荷载引起的立杆弯矩标准值MWK=MLKMLK=PWKh2=0.22×1.22=0.032kN·m1010风荷载引起的立杆弯矩设计值M=γQMWK=1.4×0.032=0.045kN·m立杆稳定性验算（一）立杆轴力设计值1、梁底立杆承受梁荷载设计值：5.72kN;立杆承受支架自重荷载设计值：1.1×1.2×36.1×0.103=4.91kN梁底立杆轴向力设计值：10.63kN;2、梁左侧立杆承受梁荷载设计值：0.84kN;立杆承受支架自重荷载设计值：1.1×1.2×36.1×0.103=4.91kN梁左侧立杆承受楼板荷载设计值：1.1×（1.2×（（24+1.5）×0.13+0.3）×0.60×0.45+1.4×2×0.60×0.45）=2.12kN梁左侧立杆轴向力设计值：7.87kN;3、梁右侧立杆承受梁荷载设计值：0kN;立杆承受支架自重荷载设计值：1.1×1.2×36.1×0.103=4.91kN梁右侧立杆承受楼板荷载设计值：1.1×（1.2×（（24+1.5）×0.13+0.3）×0.90×0.45+1.4×2×0.90×0.45）=3.18kN梁右侧立杆轴向力设计值：8.09kN;立杆最大轴向力设计值N=10.63kN风荷载引起的立杆轴力：23.89kN组合风荷载时，立杆的最大轴向力设计值N=10.63+0.9×23.89=32.13kN（二）立杆计算长度有剪刀撑框架式支撑结构中的单元框架稳定性验算时，立杆计算长度L0=βHβaμhμ—立杆计算长度系数，按《建筑施工临时支撑结构技术规范》附录表B-3水平杆连续取值。
表中主要参数取值如下：有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，其中E--弹性模量，取206000（N/mm2）I—钢管的截面惯性矩，取107800（mm4）h—立杆步距，取1200mmk—节点转动刚度，取35kN·m/radly—立杆的y向间距，取900mmK=206000×107800+900=0.651200×35×1066×1200ax—单元框架x向跨距与步距h之比，ax =lx/h=0.9/1.2=0.75nx—单元框架的x向跨数，nx =3x向定义：立杆纵横向间距相同，x向为单元框架立杆跨数大的方向，取板底立杆纵距方向（延梁长度方向）根据以上参数查表，立杆计算长度系数μ=1.34βa—扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按附录表B-5水平杆连续取值，βa=1.08其中a1—扫地杆高度与步距h之比，a1=0.2/1.2=0.17a2—悬臂长度与步距h之比，a2=0.4/1.2=0.33a—a1与a2中的较大值，a=0.33βH—高度修正系数，架体高度36.1m,βH=1.21立杆计算长度L0=βHβaμh =1.21×1.08×1.34×1.2=2.10m（三）立杆稳定性验算有剪刀撑框架式支撑结构，应按下式对单元框架进行立杆稳定性验算：N≤fAN--立杆轴力设计值，取10.63kN；--轴心受压构件的稳定系数,根据长细比λ=Lo/i 查规范附录A取值；λ—计算长细比，λ=Lo/i=2100/15.90=132，查表=0.386；梁处支撑结构单元框架加密，同时立杆步距加密，加密区立杆的稳定系数φ=1.2φ=1.2×0.386=0.46验算长细比时，计算长度取最大步距，λ=1200/15.90=75.5<180，立杆长细比满足要求！L0 —立杆计算长度，取2100mm，i—杆件截面回转半径,取15.90mm；A—杆件截面积，取424mm2；f—钢材抗压强度设计值,取205N/mm2；N=10.63×103=54.502N/mm2 < f=205 N/mm2A0.46×424立杆稳定性满足要求!立杆局部稳定性验算有剪刀撑框架式支撑结构，组合风荷载时，还应按下式进行立杆局部稳定性验算：N--立杆轴力设计值，取32.13kN；--轴心受压构件的稳定系数,根据长细比λ=Lo/i 查规范附录A取值；λ—计算长细比，λ=Lo/i=200/1.59=126，查表=0.417L0 —立杆计算长度，进行局部稳定性验算时，L0=（1+2a）h=(1+2×0.333)×1.2=2.00ma—a1与a2中的较大值，a=0.333其中a1—扫地杆高度与步距h之比，a1=0.2/1.2=0.167a2—悬臂长度与步距h之比，a2=0.4/1.2=0.333i—杆件截面回转半径,取1.59cm；A— 杆件截面积，取424mm2；f—钢材抗压强度设计值,取205N/mm2；M—风荷载引起的立杆弯矩设计值，M=0.045kN·mW—杆件截面模量，W=4490mm3N’E—立杆的欧拉临界力，N’E=π2EA=3.142 2×206000×424=54.31kNλ2126 2立杆稳定性验算如下：32.13×103+0.045×1060.417×4244490×（1-1.1×0.417×32.13）54.31=181.723+13.755=195.478N/mm2 < f=205 N/mm2立杆局部稳定性验算满足要求!支撑结构地基承载力验算1、 支承于地基土上时，地基承载力设计值fg按下式计算：fg=kcfakfak——地基承载力特征值，按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB50007的规定确定，地基土类型为9，取fak= 200kN/m2kc——地基承载力调整系数，kc=1地基承载力设计值fg=200×1=200 kN/m22、计算立杆基础底面积Ag立杆下设置垫板，垫板作用长度1m，作用宽度0.3m，立杆基础底面积取垫板作用面积。
立杆基础底面积Ag=1×0.3=0.3m23、支撑结构传至立杆基础底面的轴力设计值N=10.63kN4、立杆基础底面的平均压力设计值P按下式计算：P=N=10.63=35.43kN/m2 < fg=200kN/m2Ag0.3地基承载力满足要求!附件2扣件式钢管模板支架施工方案计算书（5#筒仓板）工程参数楼板模板支架参数建筑施工危险等级Ⅰ级危险等级系数：支撑结构1水平杆件1砼楼板厚度0.13m支架高度36.1m立杆纵距0.9m立杆横距0.9m水平杆最大步距1.5m顶步步距1.2m立杆顶伸出长度a0.5m扫地杆高度0.2m钢管类型φ48×3.0mm面板木胶合板 厚度：12mm次楞方木40mm×80mm，间距0.2m主楞双钢管，最大悬挑长度0.3m剪刀撑依据JGJ300-2013规范要求,采用有剪刀撑框架式支撑结构,剪刀撑宽度：纵距方向4跨，横距方向4跨支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构未作可靠连接。