承插型盘扣式钢管脚手架计算书依据规范：《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010《建筑施工模板安全技术规范》 JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012《钢结构设计规范》 GB50017-2003《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》 GB50007-2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-2011计算参数：盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2,水平杆钢管强度为205.0 N/mm2,钢管强度折减系数取 l.OOo双排脚手架搭设高度 11.0米，立杆的纵距 1.50米，立杆的横距1.50米，内排架距离结构0.30米，脚手架步距1.50米立杆钢管类型选择:A-LG-1500 (O 60 X 3. 2 X 1500);横向水平杆钢管类型选择：A-SG-1500(048X2. 5X1440);纵向水平杆钢管类型选择： A-SG-1500(048X2. 5X1440);横向跨间水平杆钢管类型选择： A-SG-1200(048X2. 5X1140);连墙件釆用2步2跨，竖向间距3 . 00米，水平间距3. 00米。
施工活荷载为2. OkN/m2,同时考虑2层施工脚手板釆用冲压钢板，荷载为0. 30kN/m2,按照铺设2层计算栏杆采用冲压钢板，荷载为0・16kN/m,安全网荷载取0. 0100kN/m2o脚手板下主结点跨间增加一根横向水平杆基本风压0. 30kN/m2，高度变化系数1. 0000，体型系数0. 6000地基承载力标准值300kN/m2，基础底面扩展面积0. 250m2，地基承载力调整系数1.00钢管惯性矩计算釆用I=n (D4-d4)/64,抵抗距计算釆用W二h (DLd》/32D安全设施计算软件(2017) PKPM 软件出品一、横向水平杆的计算：横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算， 按照水平杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算水平杆的最大弯矩和变形1. 均布荷载值计算横向水平杆的自重标准值Pi二0. 033kN/m脚手板的荷载标准值P尸0. 300X1. 500/2二0. 225kN/m活荷载标准值 Q 二 2. 000X1. 500/2 二 1. 500kN/m荷载的计算值 q=l. 2X0. 033+1. 2X0. 225+1.4X1. 500=2. 410kN/mq1ULU-—— hmjj——iA横向水平杆计算简图2. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下：M 二 2. 410X1. 50078=0. 678kN. mo =M/W = 0. 678 X 1()6/3860. 0=175. 599N/mm2 横向水平杆的汁算强度小于205. OX/mm2,满足要求!3. 挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下：荷载标准值 q 二 0. 033+0. 225+1. 500=1. 758kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V 二 5 0X1. 758X 1500. 01/(384X2. 06X IO5X92800. 0)=6. 063mm安全设施计算软件 (2017) PKPM 软件出品横向水平杆的最大挠度小于1500. 0/150与10mm,满足要求!二、跨间水平杆的计算：安全设施计算软件(2017) PKPM 软件出品跨间水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，按照脚手板和活荷载作为均布荷载计算跨间水平杆的最大弯矩和变形。
1. 均布荷载值计算跨间水平杆的自重标准值PAO. 034kN/m脚手板的荷载标准值P2=0. 300X1. 500/2二0. 225kN/m活荷载标准值 Q 二 2. 000X1. 500/2 二 1. 500kN/m荷载的计算值 q=l・ 2X0. 034+1. 2X0. 225+1.4XI. 500=2. 411kN/m1ULU-—— hmjj ■iA跨间水平杆计算简图2. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下：M 二 2. 411X1. 50078=0. 678kN. mo =M/W = 0. 678 X 1()6/3860. 0 二 175. 672N/mm2跨间水平杆的汁算强度小于205. OX/mm2,满足要求！3. 挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：知4438457荷载标准值 q 二 0. 034+0. 225+1. 500=1. 759kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V 二 5 0X1. 759X 1500. 01/(384X2. 06X 105X92800. 0)=6. 066mm跨间水平杆的最大挠度小于1500. 0/150与10mm,满足要求!安全设施计算软件(2017) PKPM 软件出品三、纵向水平杆的计算：纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算， 用跨间水平杆承插盘处的最大反力汁算值，在最不利荷载布置下讣算纵向水平杆的最大弯矩和 变 形。
1. 荷载值计算跨间水平杆的自重标准值Pi二0. 034X1. 500=0. 051kN 脚手板的荷载标准值 P 尸 0. 300X1. 500X1. 500/2二 0. 338kN活荷载标准值 Q 二 2. 000X1. 500X1. 500/2 二 2. 250kN荷载的计算值 P 二(1 2X0. 051+1. 2X0. 338+1. 4X2. 250)/2=1. 808kNP q \ p| 1 H ] 1 1H111111H1HA——J——A 卜 1 / 1 ,n纵向水平杆计算简图2. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下：M哦=0•肠厂集中荷载最大弯矩计算公式如下：% =0-175八M=0. 08X (1.2X0. 033) X 1. 5002+0. 175X1.808X1. 500=0. 482kN. m o=M/W = 0. 482X106/3860.0=124. 836N/mm2纵向水平杆的汁算强度小于205. ON/mm2,满足要求!3. 挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下：安全设施计算软件 (2017) PKPM 软件出品集中荷载最大挠度计算公式如下:安全设施计算软件(2017) PKPM 软件出品PPEg = 1.146x -10057纵向水平杆自重均布荷载引起的最大挠度V］二 0. 677 X 0. 033 X 1500. 001/ (100 X 2. 060 X 105 X 92800. 000)二 0 ・ 06mm 集中荷载标准值 P=(0. 051+0. 338+2. 250)/2=1. 319kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度Vx=l. 146 X1319. 375 X1500. 003/ (100 X 2. 060 X 105 X 92800. 000)=2. 67mm 最大挠度和v 二 V1+V2 二 2. 729mm纵向水平杆的最大挠度小于1500. 0/150与10mm,满足要求！四. 盘扣节点连接盘抗剪承载力的计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时，盘扣节点连接盘的抗剪承载力按照下式计算(规范5. 3. 4):Fr W Qb其中Qb——连接盘抗剪承载力设计值，取40. OkN；F —作用在盘扣节点处连接盘上的竖向力设计值；R荷载值计算横杆的自重标准值Pj=O. 033X1 ・500=0・ OoOkN脚手板的荷载标准值Po=0. 300X1.500X1. 500/2=0. 338kN活荷载标准值Q 二 2. 000 X 1. 500 X 1. 500/2 二 2. 250kN荷载的讣算值 R=l. 2X0. 050+1. 2X0. 338+1. 4X2. 250=3 ・ 615kN 盘扣节点抗剪承载力的设il・计算满足要求！五. 脚手架荷载标准值：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：⑴ 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):本例为0. 1311NG1 = 0. 131X11. 000=1. 442kNG1(2) 脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0・30NG2 二 0. 300X2X 1. 500X (1. 500+0. 300)=0. 810kN(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m):本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16比 3 = 0. 160X1. 500X2=0. 480kN安全设施计算软件(2017) PKPM 软件出品⑷ 吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)； 0.010NG4 = 0.010X1. 500X11.000=0. 165kNG4经计算得到，静荷载标准值Ng二NG1+NG2+NG3+NG1二2. 897kNo活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取 值 经计算得到，活荷载标准值Nq = 2. 000 X 2 X1. 500 X 1. 500/2=4. 500kN 风荷载标准值应按照以下公式计算其中 Wo 基本风压(kN/m2), Wo = 0. 300U ——风荷载高度变化系数，U = 1.000 zz必一一风荷载体型系数： -=0. 600经计算得到：wk = 0. 300X1.000X0. 600 = 0. 180kN/m2ok考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2% + 0.9X1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N二］.2X2. 897+0. 9X1. 4X4. 500=9. 146kN不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1. 2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=l. 2X2. 897+1.4X4. 500=9. 776kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩\如计算公式= 0. 9X1.4Wklah2/10ka其中匝——风荷载标准值(kN/m2)：l 立杆的纵距(m)；ah 立杆的步距(m)。
经过讣算得到风荷载产生的弯矩：安全设施计算软件(2017) PKPM 软件出品治二0・ 9X1. 4X0. 180X1.500X1. 500X1. 500/10=0. 077kN. m六、立杆的稳定性计算：L 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中N 立杆的轴心压力设计值，N二9・776kN；计算立杆的截面回转半径， i=2. 01cm； 计算长度附加系数,取 1. 155； 计算长度系数，山脚手架的高度确定， u=1.450：lo 计算长度(m),由公式 10 二 kuh 确定，1°=1. 155X 1. 450X 1. 500=2. 175m；立杆净截面面积， A=5. 710cm2；W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=7. 700cm3；X——由长细比，为2175/20=108；<1)——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i的结果查表得到0・418； o ——钢管立杆受压 强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=300. OON/mmS经计算得到：o 二 9776/(0. 42X571)=36. 854N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算o〈 [f],满足要求！2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算»巴十些引打其中N ——立杆的轴心压力设计值，N二9. 146kN：i ——计算立杆的截面回转半径， i=2. 01cm：k ——计算长度附加系数，取 1. 155；u 计算长度系数，山脚手架的高度确定，u二1.450；10 —— 计算长度(m),由公式 10 = kuh 确定，1°二 1. 155X1. 450X1. 500 二 2. 175m；A ——立杆净截面面积，A二5. 710cm2；安全设施计算软件 (2017) PKPM 软件出品W ——立杆净截面模量(抵抗矩 ),W=7. 700cm3；X —— 由长细比，为 2175/20=108；vl)——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l°/i的结果查表得到0・418；Mw ——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩， Mw=0. 077kN. m： wo 钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)：［f］——钢管立杆抗压强度设计值，［f］二 300. 00N/mm2；经计算得到 o 二 9146/(0. 42X571)+77000/7700=48. 251N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算。
＜［f］,满足要求！七、最大搭设高度的计算：不考虑风荷载时，双排脚手架允许搭设高度［H］，按下列计算：甘酬一(1.3 歸十 1 初的) 旳=其中 NG2K ——构配件自重标准值产生的轴向力， NG2K = 1.455kN；N ——活荷载标准值， N 二 4. 500kN；gk ——每米立杆承受的结构自重标准值， gk = 0. 131kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度［H］ = 404. 173米考虑风荷载时，双排 脚手架允许搭i殳高度［H］，按下列计算：圖*［1.2甌宓+° 9xL40处+姐山加巧］其中NG2K ——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K二1. 455kN；% ——活荷载标准值, NQ 二 4. 500kN；gk—— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk二0. 131kN/m； 心一一计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，心二 0. 061kN.m； 经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度［H］ = 393. 090米 取上面两式计算结果的最小值，脚手架允许搭i殳高度［HW393.090米 根据规范构造要求，脚手架搭设高度不宜超过24米；当超过 24米时，应另行专门设计。
八、连墙件的计算：连墙件的轴向力计算值应按照下式计算:Ni = Nlv + Nolv o其中％ ——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),应按照下式计算：Niw = 1.4 X wk X A.kW ——风荷载标准值，w 二0・180kN/m2； kk九一一每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积：Av = 3.00X3.00 = 9. 000m2；vNo——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)； No二3. 000经计算得到Ng二2.268kN，连墙件轴向力计算值Ni = 5. 268kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值叫=Ac[f]根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf?二4>A[f]其中4,—轴心受压立杆的稳定系数，由长细比1/i二150. 00/1・61的结果查表得到<1>=0・95；净截面面积An = 3. 57cm2；毛截面面积A = 18. 10cm2； [f] = 205. OON/mm2经过计算得到 Nfl 二 73. 185kNNfQNi，连墙件的设计计算满足强度设计要求！经过计算得到 Nf = 353. 071kNSi，连墙件的设计讣算满足稳定性设讣要求！立杆竖向短钢管「直角双扣件‘一喪留5 Omni穿墙孔小橫杆W 大橫杆连墙件双扣件连接示意图安全设施计算软件 (2017) PKPM 软件出品九、立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求Pk W fg其中Pk ——脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk =Nk/A=29・59 (kPa) Nk ——上部结构传至基础顶面的轴向力标准值Nk二2. 90+4. 50=7. 40kN A ——基础底面面积(nd : A二0. 25fg ——地基承载力设计值(kN/m2)； f = 300. 00g地基承载力设计值应按下式计算fg = kc X fgk其中k ——脚手架地基承载力调整系数；k二1.00 ccfgk ——地基承载力标准值；fgk二300. 00地基承载力的计算满足要求！承插型盘扣式钢管脚手架il・算满足要求！。