qo / wq0 T0(s1 S4)qk Tk(S1 S4)w qk q°To /(Tk T0)逆卡诺循环P504T0 /Tk 冷热源温度Ks1 / s4 状态点1和4的比熵kJ/kg K-q0-面积 14ba1 qk-面积 23ba2刀w-12341qh1h4qkh2h3wWcWe (h2h1)(h3 h4)(h1h4)/[( h2hj (h3 h4)]湿蒸气区逆卡诺循环（理想循环）P504h1h2h3 h4 状态 1 2 3 4 的焓 kJ/KgWc-消耗功，面积123041We-获得膨胀功，面积 3043Ew-面积 12341VI褰岌器Hi编机冷凉水Th T\T)]2*h4qhiw0flqhi)癡发越(hih2hiw h2 hihi h4有传热温差的制冷循环 P505有传热温差时制冷系数总小于逆卡诺循环的制冷系数,其减小的程度一般h4)/(h2 hi)干压缩代替湿压缩P506制冷量增加-面积aii'a'a 耗功量增加-面积i22Ti与理想循环比：制冷量减少-面积44'b'b4 膨胀功减少-面积hi h4)/(h2称为温差损失， To和 T越大，则温差损失越大(To To)/[(Tk To) ( Tk厲)=(厂(^4心)/〔(厂k +△八)=(7^^xiTo)/ f(rk- r0) + ⑺八 + 厶几)]< e, = 7*( 7\ - T*。
)膨胀阀代替膨胀机理论理论循环 P50621 WXB-T机4蒸气压缩式制冷理论循环的热力计算P507hih4qo hih4qoqvViViMr0VrM RV|oqoqvqkh2h3k M RqkM R(h2h3)Wthh2hiRhM R(h2hi)tho/Phqo /wth (hih4)/(h2:hi)R th /k 0 Rh 或 qk q0 Wth过冷冷循环P508过冷(qq°)/wc [(h h4)(h4 0)]/(h2 hj0 (Cx ? tr?c ) /( h2 hi )qo-单位质量制冷量kJ/Kgqv-单位容积制冷量kJ/m3Vi-压缩机吸气比容，即压缩机入口气态制冷剂的比容 m3/kgM R-制冷剂质量流量kg/s VR-体积流量m3/s0-制冷量kJ/s或kw qk-冷凝器单位质量换热量 kJ/Kgk -冷凝器热负荷kJ/s或kw Wth -压缩机单位质量耗功量 kJ/KgRh -压缩机理论耗功率 kJ/s或kw th -理论制冷系数r -制冷效率平衡检验制冷量增加-面积a44'ba0 无过冷的饱和循环制冷系数Cx制冷剂液体在Tk和Tr?c之间［即1/2( Tk+Tr?c )］的平均比热kJ/Kg.Kar a4 wXL atf-Eid—1制冷量增加-面积44'b'b4压缩机耗功量增加-面积1'2'211'R512Kw=kg/s *J/Kg适用于氨双级制冷系统回热循环P509(q o q o ) /( w c w c)(h1 h4 h4 h4)/(h2 h1 h2 hj (h1 h4) /(h2 h1 h2 h1)h4 h4 h-i h1一次节流、中间完全冷却的双级压缩制冷mRi o/(hi h8)mRi(h2 h3) mRi(h5 h?) mR2(h3 he)mR2 mRi[(h2 h3)他 h?)] /(h3 he)低、高级压缩机理论耗功率Rhi mRi(h2 hi)Rh2 mR (h4 h3 )Rh Rhi Rth2理论制冷系数th0 / Rh 0 /( Rthi Rh2 )中制得耳iB 冋纳殃mR1 h2 mR2h3(mR1mR2)h3miRh3mR1 o /(hoh9)miR2(h3 h6)h7)低、高级压缩机理论耗功率Rh Rh1 Rh2h1)mR(h4理论制冷系数th o / Rho /( Pth1Rh2 )一次节流、中间不完全冷却的双级压缩制冷P513适用于R22、R134a等制冷系统此循环一般增设回热器，使流出蒸发器的制冷剂蒸气由 to升到t1低压级压缩机吸气过热度取 20〜50 C,循环中t7比t6高5〜8C按制冷系数最大为原则确定中间压力t 佳 0.4tk O.6to 3P514按高低压压缩机的压缩比相等为原则p : Pk ? PoP514热泵循环制热系数P514h/P ( 0P)/ P公式成立条件必须是工况（冷凝、蒸发温度、再冷度、过热度）完全相同o h(1 丄)h o(1 丄)逆卡诺循环制热系数 P514he c 1 Tk /(Tk To )最大空气调节器中压缩机向蒸发器提供的 实际冷量Q 0.9Qk O.9kQ0 W活塞式 k Qk/Q0 1.72ne0.0437t1Qk—压缩机在空调工况下的制冷量 WQ0—标准工况(t仁30 C, tz=-15 C下的制冷量)W制冷剂P5172m+2=n+p+q+r饱和碳氢化合物 CmH2m+2 卤代烃 CmHn FpClqB「r活塞式制冷压缩机理论输气量 P5402Vh D SnZ m3s240气缸气缸直径 D (m)、活塞行程S ( m)、气缸数Z、曲轴转数n (r/min )滚动转子式压缩机理论输气量 P540Vh — n(R2 r2)LZ emSs60气缸半径R (cm)、转子半径r (cm)、气缸轴向厚度 L ( cm)、压缩机转速n (r/min )、气缸数Z双螺杆式制冷压缩机理论输气量 P5401 2Vh —CnC D °Ln m3s60主动转子公称直径 D0 (m)、转子长度L ( m)、面积利用系数 Cn、扭角系数C®、主动转子转速 n (r/min )单螺杆式制冷压缩机理论输气量 P5402VpZ nVh m3s60星轮封闭时的最大基兀容积 Vp、转子齿数Z、转子转速n (r/min )涡旋式制冷压缩机理论输气量 P5401Vh —n PhH(Ph 2 )(2N 1 一)m3/s30涡旋体咼度H(m)、涡旋体壁厚 (m)、基圆半径a(m)、涡旋节距Ph=2 na(m)、小室数 N、回转角 0* (rad)、转速n (r/min )容积效率P540Vrv v p t lVh头际输气量Vr、理论输气量Vh余隙系数、节流系数、预热系数、气密系数： 入v入p入、、入1中小型活塞式压缩机容积效率 P541丄v 0.94 0.085[(d 尸 1]P1C约为0.04、转数等于或大于 720 r/min、 氨多变指数 m=1.28 ; R22, m=1.18相对余隙容积P541C Ve/Vg余隙容积Vc、气缸工作容积 Vg制冷压缩机工作能力，P542 制冷量KwM r -制冷剂单位单位质量流量， kg/shi蒸发器出口制冷剂的比焓， kJ/Kg ； h5蒸发器进口制冷剂的比焓,制冷压缩机耗功率 P543M RwiMrWthvVh(h3 h2)V1 ii Rh / P (M Rwth ) /(M Rwi)wth lwToTkbtoWth h3 h20 M R(hi h5) ( vVh / v2 )(hi h5) vVhq、制热量Kwh M R(h3 h4) M R(hi h5)M R(h3 A)h 0 fPinP (1.10 1.15)F> / dPePPhvVh (h3 h2)dm di m dV1 i m dPnPe FDi Ph开启式制冷压缩机配用电动机的功率 KwkJ/Kg制冷压缩机的容积效率;Vh制冷压缩机的理论输气量， m3/sV2 制冷压缩机入口气态制冷剂的比容， m3/ K gh3制冷压缩机出口气态制冷剂的比焓， kJ/Kgh4 冷凝器出口液态制冷剂的比焓， kJ/KgPn 压缩机配用电机的输入功率， KWf 输入功率转化为制热量的系数,小型压缩机0.75,良好的大型压缩机0.9，不计散热1Wj单位质量制冷剂的实际耗功率， kJ/Kg wth 单位质量制冷剂的理论耗功率， kJ/Kgh2制冷压缩机气缸入口处气态制冷剂的比焓，b —氨取 0.001; R22 取 0.0025P 指示功率，KwPe轴功率，KwPm 摩擦功率，KwkJ/KgPi MR(h3h2)/iRh 理论功率，KwR P FJmP/ mi指示效率ph / i mvVhh3v ih2mm 摩擦效率m Pi /Pee 轴效率Pin Pth / im eFe/e Pth / ss绝热效率s i med 传动效率，直联1，三角皮带0.90— 0.95制冷性能系数COPP544开启式COP 0 / Pe thi mw/w 或 Kw/Kw封闭式COP 0 / Pn :Phi m d eth i m d e制热性能系数P544开启式COP h h / Pew/w 或 Kw/Kw封闭式COPh h / Rn蒸汽压缩式部分负荷综合性能系数IPLV2.3%A 41.5%B 461%C101%DA — 100%负荷时的性能系数 w/w，冷却水进水温度30 C(IPLV)B — 75%负荷时的性能系数w/w，冷却水进水温度26 C70Kw以上的机组应配置容量卸载机构IPLV0.01A 0.42B 0.45C0.12DC — 50%负荷时的性能系数w/w，冷却水进水温度23 C美国标准P426D — 25%负荷时的性能系数w/w，冷却水进水温度19C冷水机组的噪声 P553r20lg— 3 dBr°L0—距机组1m、距地面1.5m处的噪声值，dBL Lo风冷热泵机组冬季制热量 P553h qk*2Kwq —产品样本中的瞬时制热量（室外空气干球温度 7 C,湿球温度6Ck1 —使用地区室外空调计算干球温度的修正系数k2 —机组化霜修正系数，每小时化霜一次 0.9，二次0.8H f、Hd—冷却水管路系统总的沿程阻力和局部阻力 MPa冷却水泵扬程P562HP 1.1(HfHdHm Hs H。
)MPaHm—冷凝器冷却水侧阻力 MPaH s —冷却塔中水的提升高度（从塔底部水池到喷淋器的高差 m） >0.0098Ho—冷却塔布水器喷头的喷雾压力 MPa,弓1风式0.02-0.05 MPa水喷射式0.08-0.15 MPa水冷t tw1tw2tw1、tw2 —冷却水进、出水温度C；4 8Ctk—夏季空调室外计算干球温度C冷凝温度2Q—压缩机的实际制冷量 KW ;风冷 t=tk+15C"t-冷却水温升，卧式冷凝器 4-8C，进水温度高取下限、冷凝器水行程G 1.2Q1.2Qkg/s数少取下限冷却水量GC(tw2 tw1 )c tQc KaAH(MED)kJ/hKa —冷却塔填料部分的总焓移动系数； H —填料层高度，m冷却塔的冷却能力 P565MED —对数平均比焓差， kJ/kg1MED ——In2iw1、iw2—对应于 Tw1、tw2饱和空气的比焓， kJ/kg开式冷却水补水量 P5661is1、is2—对应于Ts1、ts2饱和空气的比焓，kJ/kg开式冷却水系统的补水量包括:蒸发损2tw1、tw2 —冷却水进出口的水温C； ts1、ts2 —室外空气进出口的湿球温度C失，飘逸损失，排污损失和泄露损失，1 i w1 is22 iw2W—冷却塔水量，kg/h; G —冷却塔风量，kg/h当选用逆流式冷却塔或横流式冷却塔i s1a 系数分别为 0.45和0.60时，空调冷却水的补水量应为:1.2-1.6%，溴化锂吸收式制冷电制冷1.4-1.8%。
Ka C1(W/A)(G/A)A —冷却塔断面积， m2; C1 — P566表4.4-9冷却塔的实际冷却能力 =实际 MEDs/样本MEDy★吸收式制冷氨-水工质对P571溴化理-水工质对mNH3kg/ kgmLiBr 一 …mNH3 mH 2okg/ kgmLiBr mH 2O吸收式制冷机的热力系数 P571-制冷量;消耗的热量最大热力系数P571热力完善度maxTo(Tg Te)/Tg(Te To)Tg-发生器中热媒温度； T0-蒸发器中被冷却物温度（可取进出水平均温度）；Te-环境温度（可取冷却水进出水平均温度）/ max逆卡诺循环制冷系数;正卡诺循环制冷系数水溶液的沸点与同压力下水的沸点成正比P572t At BA、B-系数，为浓度的函数 鼻屛 0 *- f 0,70吸收式制冷 P571-574rS4+5-3比席一液度图上的摸化怦吸收式制冷理论術必mi=m2=m37 0m3=m7+m4m3 3 m7 74m3 m7 4循环分倍率f放气范围浓溶液浓度稀溶液浓度P571m447sm73s wm3sm7s wswm7 f单效型Q吸Q冷 Q发Q蒸双效型 Qk Qo Qg Qo（1 1 ）放气范围大，溶液循环倍率小，运行经济性好，但溴化锂 -水溶液浓度大, 易产生结晶，因此，放气范围和溶液的循环倍率很重要， 溴化锂吸收式制 冷的四大性能指标为热力系数，热力完善度，放气范围和溶液循环倍率。
0■ ■7w V7莆浚靈COP0 0/( gP)kw/kwg 名义加热源耗热量 kw吸收式机组名义制冷量、制热量P578COPh h /( gP)kw/kwP —名义消耗电功率 kw蓄冷平均法P59724Q —设备选用日总冷负荷 kWh ; Qd—设备计算日总冷负荷 kWhQ qi nmqmaxnqPq— i时刻空调冷负何 kW; qmax —设计日最大小时冷负何 kWi 1qp—设计日平均小时冷负荷 kW n —设计日空调运行小时数 hm —平均负荷系数，宜取 0.7-0.8; k —制冷站设计日附加系数，5%-8%Q (1 k)Qd蓄冷全负荷蓄冷 P597部分负荷蓄冷P597蓄冷装置有效容量qi —建筑物逐时冷负荷24蓄冷装置有效容量Qs门心qcn1 —夜间制冷机在制冰工况下运行的小时数Qs qi n iCf qcn2-白天制冷机在空调工况下运行小时数i 1蓄冷装置名义容量Qs0Q£-蓄冷装置的实际放大系数蓄冷装置名义容量Qs0QsCf —制冷机制冰时制冷能力的变化率即实际制冷量与空调工况制冷量的24比值，活塞0.6-0.65;螺杆0.64-0.7;离心（中压）0.62-0.66;离心（三24qc级)0.72-0.8qc制冷机空调工况制冷量qci 1制冷机空调工况制冷量qci 1n2 mcfniCf有限电时蓄冷装置有效容量 P598Qs max qi maxQs为满足限电要求所需蓄冷装置容量 kWhqc Qs/(mcf)max 所选蓄冷装置的最大小时取冷率qimax限电时段空调系统的最大小时冷负荷 kWqc 修正后的制冷机空调工况制冷量 kWh水蓄冷贮槽容积 P598V QsP m31.163 tQs—设计日所需畜冷量 kWhP—容积率1.08-1.3，分层型及容量大的右取低限，其余形式及容量小的取高限； 蓄冷效率0.8-0.85; t蓄冷槽可利用的进出水温差 5-8C水蓄冷稳流器P598h 3 ( 、Fr—稳流器进口的Fr数Fr q/[gh ( 1 a)]0.5q —稳流器有效单位长度的体积流量 m3（ms）; g —重力加速度9.81m/s2ahi-稳流器最小进口高度 m,对下部稳流器进口高度是指其出水孔与槽底一般 Fr<2，取 Fr=1的垂直距离，对上部是指其出水孔与液面的垂直距离P—进口水密度 kg/m3; p—周围水密度 kg/m3水蓄冷稳流器进口的 ReRe=q/vv —进水的运动黏度 m/s蓄冰系统工程中泵的流量 P60325%乙烯乙二醇溶液（工作温度-6 〜5 C)Qj -输送冷量kwL Qj/(3.83 t)L/s△-供回液温差C卤水泵 L Qj /(4.2 t)L/s食品的比热容P614食品的温度在冻结点以上Xs —食品中固形物的质量分数 %3Xi —食品中水分的冻结质量分数 %C 4.19 2.30Xs 0.628XskJ/kg KXw —食品的含水率（质量分数） %食品的温度在冻结点以下水分冻结量tf —食品的初始冻结点C7 1.105Xwt—食品冻结终了温度cX,-i , 0.87651ln(tf t 1)食品冻结后的比热容cr 0.837 1.256XwkJ/kgK食品的比焓P614食品在初始冻结点以上的比焓kJ/kgh —食品在初始冻结点 tf以上的比焓kJ/kg ; Xs —食品中固形物的质量分取t=-40 C时食品冻结状态的比焓3数%； hf—食品在初始冻结点 tf时的比焓kJ/kg值作为计算零点，是一相对值h hf (t tf)(4.19 2.30Xs0.628Xs )t —食品的温度C； tf—食品的初始冻结点C食品在初始冻结点以下h —食品在初始冻结点tf以上的比焓 kJ/kgt—食品冻结终了温度ctr —食品中水分全部冻结时的参考温度（取 -40 C）「0—水的冻结潜热，333.6 kJ/kg ; Xw —食品的含水率（质量分数） Xb—食品中结合水的含量（质量分数） %Xp—食品中蛋白质的质量分数 %%h (tXbtr )[1.550.4XP1.26Xs(Xw Xb)r°tf]tft果蔬表面水蒸发所造成的失水量 P615mM(PgPs)kg/s蒸发系数1/sPa； P616表4.7-12 M —果蔬的质量kgpg—果蔬表面的水蒸气压 Pa； ps—果蔬周围空气的水蒸气压Pa食品冻结时间P616平板状食品食品的冻结点按-1C计算，冻结终了热3—食品的厚度或半径 mW(1050.42tc) /5.3 、中心点的温度为-15 C15()a—表面传热系数 W/m2K; P617,表4.7-13IU./ (1 tc)入一食品冻结后的热导率 W/mK圆柱状W—食品的含水量 kg/m3W(1050.42tc) ’3.0tc —冷却介质的温度C冻结终了不是-15 C时,从图4.7-1 P61615 (——)中根据冻结终了温度查出修正系数 m6.3 (1 tc)球状W(1050.42tc)(3.7 )1511.3 (1 tc)(冷库计算吨位P617GVi s /1000tVi —冷藏间或冰库的公称体积 m3n—冷藏间或冰库的体积利用系数 P617,表4.7-14 ;表4.7-15P—食品的计算密度 kg/m3P618, 4.7-16冷却间和冻结间冷加工能力 P618吊挂式md —设有吊轨的冷却间、冻结间每日冷加工能力 t1 —吊轨有效长度 m； t—货物冷加工时间hmid(lmd /1000)(24/t)m'd —吊轨单位长度净载货质量 kg/m , P618表4.7-17搁架排管式mg—搁架式冻结间每日冷加工能力 t; m'g—每件食品的净质量kgmg(Nmg /1000)(24/t)N-搁架式冻结设备设计摆放冻结食品容器的件数围护结构蒸汽渗透量 P622P (PswPsn)/Hg/ (m2h)Psw —围护结构高温侧空气的水蒸气的分压力 Pa假定：Psn—围护结构低温侧空气的水蒸气的分压力 Pa1、蒸汽渗透过程均以气态形式进行H RR1R2 ???RH -围护结构隔热层各层材料的蒸汽渗透阻之和 m2hPa/g2、蒸汽渗透过程均处于稳定状态| 1 r\wCnRw—围护结构外表面的蒸汽渗透阻 Pa, Rw =4m2hPa/g;4)R= 3 /Rn—围护结构内表面的蒸汽渗透阻 Pa, 8 （当库内有强力通风装置时为冷库蒸汽渗透阻的验算3—材料的厚度 m； —材料的蒸汽渗透率 g/ （mhPa）Ho 1.6(PswPsn)H0—围护结构隔热层高温侧各层材料（隔热层以外）的蒸汽渗透阻之和m2hPa/g冷库围护结构最小总热阻 P627热惰性指标S—畜热系数 w /m2CD R1S1R2S2 ???tg —围结构高温侧的气温Ctd —围结构低温侧的气温C最小总热阻tl —围护结构高温侧空气的露点温度Ctgtdb —热阻修正系数， DW4时b =1.2 ;其他b =1.0R gLdbRwm2°C /wRw—围护结构外表面热阻 m2C /wRmintgtl隔热层层厚度P规718111—)] m入—所采用隔热材料的导热系数 w /m C[K(-K —围护结构的传热系数 w /m2Cwn3-各层建筑材料的厚度入-各层建筑材料的导热系数 w /m Caw、an —墙或屋面的外、内表面放热系数 w /m隔热材料设计热导率 P规718入=「bw /m C入—正常条件下测定的热导率 w /m C；b —热导率修正系数 P规718表444围护结构热流量 P6281 KA(twtn)WK —围护结构传热系数 w/m2K; A —围护结构的传热面积m2a—围护结构两侧温差修正系数， P628表4.7-29tw —围护结构外侧计算温度C, P624tn —围护结构内侧计算温度C, P627表4.7-34冷藏间货物热流量 P6312 2a2b 2c2d2a食品热流量W ； 2b 包装材料和运载工具热流量 W1严(人36[ th>) 厂—Cb( 12) m( )2c货物冷却时的呼吸热流量 W ； 2d 货物冷藏时的呼吸热流量 W注:t2m —冷间的每日进货质量 kg, P6311、仅鲜水果、鲜蔬菜冷藏间计算2 c 和 2d(mz m)Wh1-货物进入冷间初始温度时的比焓 kJ/kgh 2—货物在冷间内终止降温时的比焓 kJ/kgt —货物冷却加工时间 h，冷藏间取24,冷却间、冷冻间取设计冷加工时2、如冻结过程中需加水时，应把水的 热流量加入间；Bb货物包装材料或运载工具质量系数P632 表 4.8-16 包装材料或运载工具的比热容 kJ/kgK1包装材料或运载工具进入冷间时的温度cP632 P632 表 4.8-22包装材料或运载工具在冷间内终止降温时的温度，宜为该冷间的设计温度C ; mz 冷却物冷臧间的冷臧质量 kg货物冷却初始温度时单位质量的呼吸热流量w/kg货物冷却终止温度时单位质量的呼吸热流量w/kg冷间通风换气热流量 W P6323a 冷间换气热流量 W1、本条只适用于贮存有呼吸的食品 的冷间3 3a3b3b操作人员需要的新鲜空气热流量 W2、有操作人员长期停留的冷间如加 工间、包装间等，应计算操作人员1 r(hwhn) nVn n30nn(hw 九)]hw—冷间外空气的比焓 kJ/kg[3.624hn -冷间内空气的比焓 kJ/kg需要新鲜空气的热流量 3b，其余n每日换气次数可采用 2-3次Vn—冷间内净体积 m3冷间不计。
P-冷间内空气密度 kg/m3 n-操作人员数量电动机运转热流量 P6334 1000 Pd b WPd—电动机额定功率 kw ;Z—热转化系数，电动机在冷间内取 1，在冷间外取0.75b —电动机运转时间系数，对空气冷却器配用的电动机取 1,对冷间内其他设备配用的电动机可按实际情况取值，如按每昼夜操作 8 h计，取8/24操作热流量W P6335 5a 5b 5cA 1 ngV/hw hn)M n 3d Ad — —n3.6 24 245a照明热流量 W ； 5b 母扇门的开门热流量 W5c操作人员热流量 W; Ad —冷间地面面积 m2; nk门樘数d 每m2地板面积照明热流量，冷却间、冻结间、冷藏间、冰库和冷间内穿堂可取 2.3w/m2操作人员长时间停留的加工间、包装间等可取4.7w/m2nk—每日开门换气次数，可按图 4.8-1 ( P634)取值，对需经常开门的冷间，每日开门换气次数可按实际情况采用M —空气幕效率修正系数，可取 0.5 ;如不设空气幕时，应取 1每个操作人员产生的热流量 W，冷间设计温度高于或等于 -5 C时，宜取279W，冷间设计温度低于-5C时，宜取395 C冷间冷却设备负荷 P634冷却间、冻结间和货物不经冷却 而进入冷却物冷藏间的货物热流量系 数P应取1.3，其他冷间取1s 1 P 2 3 4 5 W①1—围护结构热流量 W; 勘—货物热流量 W①3—通风换气热流量 W; ①4 —电动机运转热流量 W①5—操作热流量 W; P—货物热流量系数冷间机械负荷P634 Wj (n1 1 n2 2 n3 3 n4 4 n5 5) Rn1-围护结构热流量的季节修正系数，宜取 1n2 —货物热流量折减系数 P634表4.8-3; n3 —同期换气次数，宜取0.5-1.0( “时最大换气量与全库每日总换气量的比数 ”大时取大值)n4—冷间用的电动机同期运转系数； P635表4.8-4n5—冷间同期操作系数 P635表4.8-4R-制冷装置和管道等冷损耗补偿系数，直接冷却系统宜取 1，间接冷却系统宜取1.2冷凝器热负荷P641P K\A/①e -压缩机在计算工况下的制冷量 KWPi -压缩机在计算工况下的消耗功率 KW屮―冷凝器负荷系数 P641图4.8-3c e 1 i单级压缩 ceKW冷凝器传热面积 P642Ac/K mc /qim2K冷凝器、蒸发器的传热系数 w/(m2K)蒸发器传热面积 P644Ac/K mc/qm2m冷凝器、蒸发器的对数平均温差Cql —冷凝器的热流密度 w/m2; q —蒸发器的热流密度 w/m2冷凝器混合循环水冷却时,P 规 735补充水量Qbt2 t|Q ―- t2 tom3hQ —冷却水量m3ht1 —冷却水进水温度C； t2—冷却水出水温度Ct0 —补充水温度C中间冷却器的的直径 P规728dz1 4 V0.01881 VP— mi Wx入-氨压缩机高压级的输气系数，应按产品规定取值\ 3600 WxV -氨压缩机高压级理论输气量 m3hWx—中间冷却器内气体速度，不应大于 0.5m/s中间冷却器蛇形管面积P 规 728Az/K zm2①z—中间冷却器蛇形管的热流量 W1 cCK —蛇形管的传热系数，应按产品规定取，无规定时取465-580w/(m2 C )z2 3|g 1zz对数平均温差C; 91—冷凝温度C; 伍一中间冷却温度C2.3lg -cz% —中间冷却器蛇形管的出液温度C ，应比中间冷却温度高 3-5 C油分离器直径 P规728dy「4 V0.018f[V mWy入-氨压缩机的输气系数(双级压缩时取高压级的) ，应按产品规定取值\ 3600 WyV-氨压缩机的理论输气量(双级压缩时取高压级的) m3hWy—油分离器内气体速度，填料式取 0.3-0.5m/s,其他不应大于0.8m/s贮液器的体积P646Vs ( / )v qm m3低压循环贮液器1、 上进下出Vd ( qVq 0.6Vh )/0.5 m32、 下进上出Vd (0.2Vq 0.6Vh tbVb)/0.7 m3—贮液器的体积系数 P646表4.8-20贮液器的氨液充满度，应取 70%v-冷凝温度下饱和液体的比体积 m3kgqm 制冷装置中每小时氨液的总循环量 kg/h6q-冷却设备蒸发器的设计灌氨体积百分比 %Vq—冷却设备蒸发器的体积 m3 Vh —回气管体积m3Vq 各冷间中，冷却设备灌氨量最大一间蒸发器的体积m 3Vb——台氨泵的体积流量 m3htb—氨泵由启动到液体自系统返回低压循环贮液器时间， 可采用0.15-0.2 h低压循环贮液器直径 P646入-氨压缩机的输气系数（双级压缩时取低压级的输气系数 ），应按产品规定取值V-氨压缩机的理论输气量（双级压缩时，取低压级的理论输气量）m3/hWd-低压循环贮液器内的气体速度，立式不应大于 0.5m/s，卧式不应大于0.8m/s ; d 低压循环贮液器面积系数，立式取 1,卧式取0.3nd—低压循环贮液器气体进气口的个数，立式取 1，卧式取1或2 （按实际情况）4 V f Vd 1 0 0188 mdd . [ 0.0I8Q m\3600W4 d® \W4 dnd氨泵的体积流量 P647qv nxqzVz m3hnx循环倍数，对负荷较稳定蒸发器较少、不易积油的蒸发器的下进上出供 液系统取3-4倍；负荷有波动、蒸发器组数较多、易积油的蒸发器 下进上出供液系统取 5-6倍；上进下出液系统取 7-8倍qz 氨泵所供同一蒸发温度的氨液蒸发量 kg/hVz蒸发温度下氨饱和液体的比体积 m3kg冷却设备的传热面积 P648As s/(Ks s) m2①s—冷间冷却设备负荷 W; Ks —冷却设备的传热系数w /（m 2C ）s冷间温度与冷却设备蒸发温度的计算温度差c P649冷却设备的传热系数 P649K KC1C2C3K' — P 规 739; C1- P规 740;C2 —规 740; C3—规 740压缩机安全阀口径 P654. . .05q v-压缩机的排气量 m3hd CiG)mmC1—计算系数，R717、R22制冷剂分别取0.9、0.6压力容器上安全阀口径 P6540 5h p / ni 、D、 L—压力容器的直径和长度md C2 ( DL )mmC2—计算系数，R717、R22制冷剂高压侧取8 ;低压侧取11装配式冷库P658计算吨位Vi —冷藏间或冰库的公称体积 m3G Vi s /1000tn—冷藏间或冰库的体积利用系数P617,表 4.7-14 ; 表 4.7-15每天进货量P s食品的计算密度 kg/m3P618,4.7-16; C —货物的比热容 kJ/(kg C )m= 0.1Gkg围护结构热流量刖一货物进入冷库时的温度C ;B2冷库的设计温度C1 [ 1 As 2 AcAx]( — )(tw b) Wa1 —冷库项围护结构的传热系数修正值 ，室内型为1.0,室外型为1.6货物耗冷量必一冷库侧围护结构的传热系数修正值室内型为 1.0,室外型为1.312 mC( 13.62) wAs -冷库顶围护结构的传热面积m2 Ac -冷库侧围护结构的传热面积 m2通风换气耗冷量Ax —冷库地坪的传热面积 m23 3a 3b入—隔热材料的导热系数 w/(m2C ); 8■—隔热材料的厚度mtw -冷库围护结构外侧计算温度CP6241 [ ( hw hn ) nVnn 30n n(hw hn)]3.6[ 242**n\・・w n/」tn —冷库围护结构内侧计算温度C冷库总制冷负荷「1( 1 2 3)3a 冷间换气热流量W ；3b操作人员需要的新鲜空气热流量 Whw —冷间外空气的比焓 kJ/kg ;hn —冷间内空气的比焓 kJ/kgn每日换气次数可采用 2-3次Vn —冷间内净体积m3P n冷间内空气密度 kg/m3n—操作人员数量冷凝器传热系数 P661K1d平(d外 d内)/211[(—)油(—)水垢］d外 d平d外1d内2管道和设备保温层厚度的确定，要 考虑经济上的合理性， 但是，最小保温设备壁面：ta――空气干球温度，以最热月室外空气平均温度计算，C；厚度应使其外表面温度比最热月室外■ 11 atf 管道或设备内介质的温度，c；空气的平均露点温度高 2C左右，以保 证保温层外表面不结露。
在计算保温层ta ts对于管道：ts――保温层的表面温度，比最热月室外空气的平均露点温度高2 C；厚度时，可忽略管壁导热热阻和管内表 面的对流换热热阻tatfd a /do)ln(do2 )aa 外表面的对流换热系数，一般取 5.8 W/(m2K)tats)ln(do入 保温材料的导热系数， W/(mK)S――保温层厚度，m；do 管道的外径，m制冰池的日制冰能力 P规732mb24mb nt/日m b —冰块质量kg ; nb —冰桶数量； tj —结冰时间h100OtjC —系数，可取0.53-0.6 ;制不透明冰时宜取小值tj0.01Clb2hl b -冰块顶端横断面短边的长度 mmb9b—制冰池内盐水的平均温度，可取 -10 C制冰池内冷却设备传热面积 P规732AbmKm2①—制冰原料水初温在 25-30C时，每日生产1t冰的热流量，取7000W/tm—制冰池每日制冰生产能力 tK-冰池蒸发器传热系数，当冷却设备用 V型蒸发器，而盐水流速在0.70-0.75m/s ,取465-580w/(m2 C )；采用螺旋管蒸发器时取465-523w/(m2 C )"9-氨蒸发温度与盐水平均温度之差可取 5C采暖地区机械通风地面防冻加热负荷P 规 736地面加加热层传入冷间的热流量 土壤传给地面加热层的热流量 土壤传热系数机械通风送风量24f ( g m ) — Wtgg Ad( r n)© Wtu Ad( tu r)Ktu W1Ktu w/(m2 C)tu i ntu i n3.6 fVs 1.15 m3hCk k( s p)a-计算修正值，当室外年平均气温小于 10C时取1;等于10-14 C时取1.15①g —地面加热层传入冷间的热流量 W①tu -土壤传给地面加热层的热流量 Wtg-通风加热装置每日运行的时间，不小于 4hAd—冷间地面面积 m2 & —地面加热层的温度C；On—冷间内空气温度C；Kd—冷间地面传热系数 w/(m2 C);Ou — 土壤温度C；Ktu—土壤传热系数 w/(m2C )Stu — 土壤计算厚度，取 3.2m； 汕一土壤的热导率w /(mC )&- n —加热层至土壤表面各层材料的厚度 mAi-n —加热层至土壤表面各层材料的热导率w /(mC )Ck—空气比热容 kJ/kgC； p —空气密度kg/m3O s送风温度，取10 C； Op排风温度，取 5C。