目录第一章编制依据 2第二章工程概况 2第三章管理人员组织及职责分工表 3第四章施工安排 3第五章 支模体系选择 4第六章施工准备与资源配置计划 4第七章 模板及支撑系统施工方法 5第八章模板工程施工质量及验收要求 10第九章模板工程施工安全管理 11第十章 文明施工环境管理保证措施 11第十一章模板专项施工计算 12一、 柱模板 12二、 剪力墙模板（计算同柱模板） 19三、 楼板模板 19四、 框架KL梁模板 24五、 楼板强度的计算 34第一章编制依据一、 上海新华建筑设计有限公司设计的“欧尚成都华阳店”结构施工图二、 “欧尚成都华阳店”施工组织设计、图纸会审记录及相关文件三、 本工程现场实地情况四、 本公司的技术、机械设备装备情况及现场技术经济条件五、 本公司依据GB/T19001-2008质量标准编制的质量管理体系文件六、 本公司依据GB/T24001-2004环境管理标准编制的环境管理体系文件七、 本公司依据GB/T28001—2001职业健康管理标准编制的职业健康管理体系文件八、 国家和行业现行施工验收规范、规程、标准以及成都市关于建筑施工管理的有关规 定一） 1997年第91号《中华人民共和国建筑法》（二） 中华人民共和国国务院令第279号《建筑工程质量管理条例》（三） 建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）（四） 混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）（五） 建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2001）（六） 建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）（七） 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）（八） 建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）（九） 建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）（十）建筑结构荷载规范（GB50009-2001）（^一）《建筑施工组织设计规范》（GB/T50502-2009）第二章工程概况本工程为双流中森房地产开发有限公司拟建开发的欧尚成都华阳店一期工程，位于 双流迎宾大道以南，元华路以西。
建筑面积约30924m2，地上二层（中间局部夹层），局 部三层，层高6m,建筑总高18.55m，基础为柱下十字梁带基，主体结构为框架结构 建筑结构的安全等级为二级，建筑物抗震设防类别为乙类，抗震设防烈度为7度，框架 结构的抗震等级为二级柱网尺寸有9000*9000、9000*8400、9000*10800等由于本 工程为大型公共建筑，结构跨度大，层高较高，因此施工组织难度较大本工程均采用 商品砼浇筑，模板总面积约100000m2左右结构构件详表工程部位设计结构尺寸基础十字梁带形基础，900*1500Y3000*600*300泵房底板筏板厚600mm泵房墙体外墙厚300mm，内墙厚200mm框架柱基础框架柱截面 500mm*500mm，700mm*700mm，800mm*800mm， -0.05 标高以上 500mm*500mm，700mm*700mm框架梁主要框架梁截面 450*750、400*850、400*750、350*750结构板-0.05 板厚 130mm，5.95、8.95 夹层、11.95 及 17.95 板厚均为 120mm第三章管理人员组织及职责分工表一、组织机构二、项目管理小组人员质量职责和权限序号项目职务姓名职责和权限1项目经理宋瑞卓对模板工程的质量、安全、进度负总责。
2项目技术负责人周晓丽负责组织本方案的编制及实施中的技术资料办理3安全工程师王朝伟负责对模板工程的安全进行监督、检查，并督促不合格项的 整改4质安员雷学明潘登负责员工的入场教育、考核；负责安全防护措施的落实、防 护用品的检查与整改；对模板工程的质量进行检查、监督5模板工长何示霖组织对班组人员的技术及安全交底，负责组织施工；对分部 分项施工质量进行检查、验收，并督促各项整改项的完成6测量员杨俊明负责对整个工程轴线及高程进行测量、放线，对墙、柱及梁 的准确定位进行放线、复核7机械管理员夭勇严格按施工临时用电方案布置现场电线、电箱、机械等； 定期或不定期地检查现场用电、机械运转等情况，随时发现 问题，及时处理解决8材料员谢家钰负责对主要材料进场时间、进场计划的安排；严格对进场材 料规格、数量、质量进行验收严格对周转材料的验收、保 管、退场工作第四章施工安排根据合同约定，本工程工期较紧张，要求2010年6月30日达到主体结构验收条 件，2010年6月15日装饰及安装分包单位进场，总包单位要提供工作面鉴于本工程 属进场后边办理施工许可证边施工的特殊情况，根据本工程总进度计划，从资金、材料、 人员上保证模板工程的正常进行。
本工程-0.05m以下结构按后浇带分三个施工区平行 施工，每区内分三个施工段组织流水施工分区图如下施工流程为：垫层支模一十字条形带基支模一柱、剪力墙支模一梁板支模一梁板 钢筋一柱、剪力墙、梁、板砼地上部分按按后浇带分三个施工区平行施工，每区内分三个施工段组织流水施工， 每个流水段上的施工流程为：柱、剪力墙钢筋一柱、剪力墙支模一梁板支模一梁板钢筋 一柱、剪力墙、梁、板砼基础工程施工时间总工期考虑35天，-0.05m、5.95m、11.95m层板每区施工时间 为20天安排模板的施工工作，保证2010年6月15日11.95m层结构梁板封顶施工中 与钢筋、水电安装等其它交叉配合的工种密切协调，保证工期的正常实现第五章支模体系选择根据本工程的结构特点，考虑施工工期、质量、安全及经济等各方面因素，泵房内 外墙、框架柱、梁模板均采用16mm厚木胶合板，板模板采用12mm厚木胶合板，模板背 楞采用50X100木枋和钢木枋，支撑体系采用扣件式钢管满堂脚手架第六章施工准备与资源配置计划一、准备工作(一)材料的准备：泵房内外墙、框架柱、梁结构采用16mm厚木胶合板，横向楼板、楼梯板结构采用 12mm厚木胶合板。
支撑架主要采用扣件式钢管脚手架，模板龙骨背枋采用50mmX100mm 木枋、钢木枋和648钢管1、 材料要求：1) 模板的规格、厚度、尺寸符合相关质量技术要求板面平整光滑，不得脱胶、 起层或翅曲变形等现象2) 钢管扣件及支撑架I、 扣件应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》(JGJ 130-2001 )之 有关规定II、 支模架钢管应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》 (JGJ 130-2001)之有关规定III、 凡锈蚀、变曲明显及有裂纹的钢管和有裂痕的扣件一律不得使用W、泵房内外墙和框架柱采用高强拉杆，其材质参数应符合国家有关规定2、 机具准备：支模前应准备好钉锤、扳手、斧头、榔头、锯子、线锤、墨斗、钢卷尺、水准器等 机具3、 作业条件准备：a、 模板施工应在前一工序的分部或分项工程验收合格后进行b、 模板施工时应有完整、测量标志，并应明确结构标高4、标高测量和放线准备：a、 模板安装前，应根据工程设计要求进行标高测量和放线b、 外墙或框架柱上应测量标高控制点，作为各楼层的标高控制标准C、柱、墙、梁结构的纵横轴线应测放在楼面上，并应弹出十字中心线和模板安装 的内边线和界线，以备校正。
二、施工资源配备-0.05m梁板柱配备一套模板，5.95m结构梁板配备一套，配备部分柱模板，模板 的钢管支撑系统配二层周转材料需用计划表序号项目名称规格单位数量1木胶合板915x1830x16张100002木胶合板1220x2440x12张50003钢 管① 48x3.5mmm6000004十字扣件千个2505直接扣件千个906旋转扣件千个77聚乙烯防护安全网（2000目）6000x1800mm张9008水平挑网6000x3000mm床1009木架板3000x300x50mm块300第七章模板及支撑系统施工方法一、 基本要求1、 施工前，应熟悉施工图，根据结构形式、尺寸和砼浇筑方法设计出模板配制图 （余留量由缝模调节），标出其位置、型号和数量，有特殊要求的要加文字说明，并放出全部或局部大样2、 模板及其支撑体系要具有足够强度、刚度和稳定性，严格控制模板垂直度和平 整度，要求拼缝严密，保证各部分几何尺寸与设计相符3、 砼浇筑前要保证模板内洁净，砼浇筑过程中要派人值班，如发现模板有变形、 松动等情况应及时修补加固4、 模板因周转多次而易变形、损坏，因此必须强调文明施工，加强管理，合理操 作，保持模板完好，确保砼施工质量。
二、 基础模板1、 垫层：基底高度及厚度控制标记需事先测设标定，周边采用50X100木枋作侧 模2、 泵房基础筏板厚为600mm，筏板外侧模用M7.5水泥砂浆砌240砖胎模墙外侧 回填土方，保证砖胎模不因浇筑砼而变形倒塌3、 十字条形带基：弹出地梁轴线及水平线并复核一搭设地梁钢筋绑扎钢管支撑架 f绑扎带基及基础梁钢筋…插入对拉螺栓及塑料套管f清扫地梁内杂物f安装地梁侧 模板一安装上下锁口楞、斜撑楞及腰楞和对拉螺栓一复核地梁模板尺寸、位置一与相邻 模板连固三、 剪力墙模板1、墙模安装工艺流程：弹墙位置线f绑扎墙钢筋一插入对拉螺栓及塑料套管f安装门洞口模板一一侧墙模板安装、就位一安装斜撑一清扫墙内杂物一安装、就位另一侧 墙模板一安装斜撑一对拉螺栓穿过另一侧墙模板一调整模板位置一紧固对拉螺栓一斜 撑固定一与相邻模板连接2、 墙模采用16厚木胶合板制作模板，利用塔机吊到操作面人工拼模就位每次 拆模后吊到地面上进行修整3、 采用50X100木枋作模板竖向背楞立放，间距2504、 采用048X3. 5钢管作横向模箍，模箍安装自下而上进行，模箍下距楼面、上 距梁底150〜200，中间间距取600，沿墙高下密上稀。
5、 墙模对拉螺栓采用中12高强对拉螺栓，横向布置间距600,竖向布置间距同模 箍6、 墙模安装前应先复核墙轴线标记，弹出墙中心线和边线，放出门、窗洞口位置 线，设置模板定位基准，采用与墙厚等长的610钢筋点焊在墙主筋上（点焊时应以墙 体轴线为准），以保证墙模安装后的几何尺寸和轴线位置准确7、 墙模安装应按编号依次进行，当一侧墙模吊装就位、撬拨至正确位置后稳定模 板，随即安装支撑或调节模板上附设的支撑墙体钢筋绑扎完毕后，随即吊装就位另一 侧模板并初步拧住对拉螺栓，经调正位置后及时用支撑撑牢，并紧固对拉螺栓地下室外墙支模示意图地下室内墙支模示意图8、墙模安装完毕后，应对其垂直度、轴线位置、上口宽度及标高、预埋件等进行 复核、校正，若有偏差应立即校正经检查合格后，应分别将相邻墙模通过角模连成整 体，并在墙模间加设横向对拉连杆和剪刀撑进行整体固定9、墙体模板支设见下图：250 250 250 250 250 250 250 250五、柱模本工程柱截面为500X500、700X700、800X800等1、 柱模安装工艺流程：弹柱位置线一搭设架子一绑扎柱钢筋一柱子钢筋隐蔽验收 一插入对拉螺栓及塑料套管一清扫柱内杂物一安装柱模板一检查对角线、垂直度和位置 一安装柱模箍一紧固对拉螺栓一全面检查校正一群体固定一安装斜撑和剪刀撑。
2、 采用16厚木胶合板制作成定型模板，四大角立背楞，中间背楞间距＜200,梁、 柱接头处制作成定型梁、柱帽模3、 采用50X100木枋作模板竖向背楞立放，间距＜2004、 采用048X3. 5钢管作横向模箍，模箍安装自下而上进行，模箍下距楼面、上 距梁底150〜200，中间间距取600~700，沿柱高下密上稀5、 采用048X3. 5钢管满堂脚手架作支撑体系，柱模设斜撑，柱模间设水平撑和 剪刀撑6、 采用中12高强对拉螺栓，竖向布置间距同柱模箍7、 柱模安装前，应先复核柱的轴线标记，弹出柱中心线和边线，设置模板定位基 准，以保证柱模安装后的几何尺寸和轴线位置准确8、 群体柱支模时，必须整体固定同一排柱模，应先校正两端柱模，接着在两端 柱模顶部拉通线，校正各柱模间距，然后在各柱模脚部、顶部分别用水平撑拉通固牢， 最后在柱模间安装剪刀撑和斜撑9、 柱模安装完毕后，应全面复核其垂直度、对角线长度差、截面尺寸等项目，若 有偏差应立即校正10、 柱模支设详见下图：六、梁板模板施工1、 梁模安装工艺流程：弹出梁轴线及水平线并复核一搭设梁底模板支架一安装梁 底模板一梁底起拱一绑扎梁钢筋一插入对拉螺栓及塑料套管一清扫梁内杂物一安装梁 侧模板一安装上下锁口楞、斜撑楞及腰楞和对拉螺栓一复核梁模板尺寸、位置一与相邻 模板连固。
2、 板模安装工艺流程：搭设板模板支架一调整楼板下皮标高及起拱一安装板底楞 一铺设板模板一检查板模板上皮标高、平整度3、 梁底模板、侧模板采用16厚木胶合板、与50x100木枋制作成定型模板；板模 采用12厚胶合板散拼散拆，采用50x100木枋和钢木枋作模板背楞平放，间距3004、 钢管支撑体系为：立杆间距1000x1000mm,水平杆步距1500mm在底部和 顶部第一排水平杆部位必须设置水平剪刀撑，沿架体高度按3.0m间距设水平剪刀撑； 在周圈连续设垂直剪刀撑；竖向9.0m间距设垂直剪刀撑梁底架子与板架体连成一体 组成整体空间构架梁高超过700mm的在梁中间应加设一道立杆，以增强对梁的支 撑5、 立杆的接头必须采用对接扣件连接，立杆上的对接扣件应交错布置，采用1.8m 长钢管和4m长钢管对接扣件连接，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，相邻接头 在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于1/3步 距6、 纵横向水平杆应按满堂架的要求搭设，两个相邻接头在水平方向错开的距离不 应小于500mm7、 底层梁板模钢管满堂脚手架搭设在基础和地梁砼面上及基坑内坚硬老土及压实的 回填土上，立杆下加铺木枋做垫板。
8、 梁模安装前应在柱、墙上弹出梁标高、中心线和模板安装内边线梁底模支撑架 按规定起拱宜为跨度的1/1000-1/3000，将底模吊装就位于支模架上后，使用广线拉通 校正其中心线和边线，然后将其与支模架相连梁侧模斜撑间距一般为500；梁侧模上 口要拉线找直，并加以固定9、 搭设板模支撑架时亦应按设计规定起拱，无规定时起拱高度宜为跨度的 1/1000-1/3000，放置板底楞，最后铺设板模板并加以固定10、梁、板模支撑体系立杆布置应保证上下楼层同轴，以防因局部应力过大而破坏楼 板梁、板模及支撑体系立杆均应落在实处，不得有“虚”脚现象11、 所有外模和边梁底模支撑不得连于外脚手架上12、 梁、板模安装完毕后应检查中心线、标高、断面尺寸和平整度等项目支模架 和梁模夹具必须牢固，偏差超规定的应及时进行校正梁板支模如下图所示：板 12厚胶合板 50X100木方 48X3.5钢管梁16厚木胶合板 50X100木方 48X3.5钢管—①20PVC管—?12高强对拉螺栓（梁高〉700时用@600）沿架体四周设置垂直连续剪刀撑者必须设置水平剪刀撑B+5000B+500横向@<900顶部第一小48纵向@<900— 底部第一道水平杆位置必须设置水平剪刀撑50X100@400，木方竖向按5m间距设置垂直剪刀撑道水平杆位七、梁柱接头部位处理梁柱节点部分结构模板必须保证截面方正，尺寸准确，梁柱接头部分模板采用胶合板衬50*100木枋制成定型模板，模板必须采用新模板裁成，每片模板必须采用整板 裁成，不得用碎板拼接。
楼板底模梁侧模梁底模木枋木枋梁背枋钢管背楞 柱模板梁柱节点处模板拼装示意图柱梁、柱接头处"U形”模板八、楼梯模板楼梯模板应按设计图纸放样，确定各部位尺寸，安装顺序要按设计标高先安装上 下休息平台及楼梯梁模板，然后安装楼梯斜梁或楼梯底板模板，应将底模板两端与梯梁 侧模相连再安装侧模，安装侧模时应用斜撑固定，并保证垂直最后安装踏步模板 踏步用木板加工如下图楼樵步平础八、模板拆除1、 柱、墙模和梁侧模等非承重模板，在砼强度达到能保证其表面及棱角不因 拆除模板而受损坏时方可拆除2、 梁、板和悬挑构件的底模及其支撑拆除应符合现行施工及验收规范和设计 要求结构类型结构跨度（m）按设计强度（%）板W2N50>2, W8N75>8N100梁W8N75>8N100悬臂构件/N1003、采取先支的后拆、后支的先拆，先拆非承重模、后拆承重模，先拆侧模、后拆 底模，采用自上而下的拆除顺序4、 在拆柱、墙模和梁侧模前，应先拆支撑紧固件和连接件，再拆模板在拆梁、 板底模时，应先将支撑体系降下来，待底模拆除后方能将支撑体系拆除5、 模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载拆除的模板和支架宜分散堆放并及时 清运6、 在拆模板过程中，如发现有影响结构安全的质量问题时，不得继续拆除，应经 研究处理后，方能再拆。
第八章模板工程施工质量及验收要求一、 质量目标达到国家现行规范要求，按照国家有关验收规范一次性验收合格落实到每个专业 工长，质量员统一检查，注重过程控制二、 质量目标分解确保每个检验批次100%合格率三、 质量保证措施1、 模板及支架的搭拆应严格按照方案实施在浇筑砼前，应对模板工程进行验收2、 在涂刷模板脱模剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处3、 模板的接缝不应漏浆；浇筑砼前，模板应浇水润湿，但不得有积水；模板内的 杂物应清理干净4、 对跨度不小于4m的现浇梁板，其模板应按跨度的1/1000〜3/1000起拱5、 固定在模板上的预留孔、预留洞不得遗漏，且应安装牢固6、 现浇结构模板安装的偏差应符合下表规定：项 目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5钢尺底模上表面标高±5水准仪或拉线、钢尺截面内部尺寸基础±10钢尺柱、墙、梁+ 4，- 5钢尺层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺大于5m8经纬仪或吊线、钢尺相邻两板面表面高低差2钢尺表面平整度52m靠尺和卷尺第九章模板工程施工安全管理一、 安全管理目标符合职业健康安全管理标准GB/T28001的要求，杜绝死亡、重伤和重大机械设备 事故，无火灾事故，轻伤事故控制在10%。
以内二、 安全保证措施1、 不得使用不合格的模板、杆件、连接件和支撑件2、 按支模工序进行，立模未连接固定前，应设临时支撑以防模板倾倒3、 高大的支模作业应有安全的作业架子，禁止使用拉杆和支撑攀登上下4、 禁止站在柱模上操作或在梁模上行走5、 模板必须搭设稳固，连接可靠6、 拆除模板的时间应经项目技术负责人同意7、 拆模应按顺序分段进行，严禁猛撬、硬砸或大面积撬落或拉倒8、 拆下的模板应及时运出，集中堆放，防止钉子扎脚9、 拆除梁板模板时，应按规定加设顶撑10、 高处作业应佩挂安全带11、 禁止使用没有安全防护装置的平刨机刨料时，禁止在刨刃上方回料，禁止 手按节疤上推料，换刀片时应拉闸断电摘掉皮带12、 圆盘锯的锯片不得有裂口，操作时要带防护用具，站在锯片一侧，禁止站在 锯片线上，手臂不得跨越锯片第十章文明施工环境管理保证措施一、文明环境管理目标（一） 施工噪声场界达标，符合GB12523-90标准；（二） 产生的固体废物，分类、收集、统一处理、减少对环境的影响；（三） 工作环境符合国家标准要求；（四） 废水排放符合GB8978-1996标准；（五） 节能降耗，减少资源浪费六） 现场按“四川省省级安全生产文明施工标准化工地”标准进行施工。
二、重大环境因素辨识综合考虑本工程实际情况，本工程的环境因素见下表环境因素辨识一览表序号环境因素辨识1施工噪声施工人员、机械多，混凝土泵送设备、管道切割、木工机械、空压机作业频 率高，产生的噪声大2粉尘现场面积大，施工机械多，设备尾气排放量大，易产生大量粉尘3固体废弁物1） 建筑垃圾:在施工过程中，产生大量的模板、木方尾料、电焊头、保温材 料、装饰边角料等2） 生活垃圾：施工人员多，大量废弁电池、食品残渣、塑料包装等；3） 办公垃圾：废弃墨盒、签字笔笔芯、油墨、复写纸等4污水施工作业人员多，在施工过程中会产生大量生活及生产污水三、环境保护措施1、 现场的电锯、电刨等强噪声设备搭设封闭式隔离层，以减少噪声污染2、 现场振捣混凝土时，不得振动钢筋和模板，并做到快插慢拔3、 严格控制人为噪声，承担夜间材料运输的车辆，进入施工现场严禁鸣笛，装卸材料 时做到轻拿轻放，最大限度减少噪声扰民4、 加强环保意识的宣传，采用有力措施控制人为的施工噪声，严格管理，最大限度地 减少噪音5、 项目部对施工废弃物指定专人管理，进行分检、分类存放有毒有害废弃物全封闭 存放，防止再次污染无毒无害废弃物，设指定地点露天存放。
不可回收的无毒无害废 弃物设置固定围档6、 废弃物外运由有准运证、合法的运输单位进行，在运出现场前覆盖严实，确保不散 撒、不混放，送到政府批准的单位或场所进行处理、消纳，对可回收的废弃物做到再回 收利用7、 现场交通道路和材料堆放场地统一规划排水沟，控制污水流向，设置沉淀池，污水 经沉淀后再排入污水管网8、 施工现场建筑材料、构件、料具均按照总平面布局统一布置，模板、架管等集中堆 放整齐、稳定、安全，零配件、扣件分类分规格集中存放第十一章模板专项施工计算一、柱模板柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞， 用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力; 柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系单位:(mm)栏推！中匕8铜管）M1 2海土蝶姓柱箍（阿钢管1 n竖愣〔方木）面极对拉螺检柱立面倒柱模板设计示意图柱截面宽度B（mm）:800；柱截面高度H（mm）:800；根据规范，当采用溜槽、串筒或 导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；明D:?4 了 I g I g(一) 、参数信息1. 基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1 ；柱截面高度H方向竖楞数目:4；2. 柱箍柱箍材料:钢楞；截面类型:钢管648x3.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19 ；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；3. 竖楞竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:2；宽度(mm):50.00 ；高度(mm):100.00；4. 面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):16.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00 ；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5. 木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00 ；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50 ；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；(二) 、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取 其中的F = 0.22H 昆伐而 F^YH其中Y --混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t --新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15) 计算，得5.714h；T --混凝土的入模温度，取20°C；V --混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；H --模板计算高度，取3m；P1--外加剂影响修正系数，取1.200；&--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得65.833 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值65.833 kN/m2作为本工程计算 荷载计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=65.833kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷 载标准值F2= 2 kN/m2三) 、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算本工程中取柱截 面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算强 度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝 土侧压力由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为1= 247 mm，且竖楞数 为4,面板为大于3跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁 进行计算面板计算简图1. 面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯 距：M = 0Aql2其中，M--面板计算最大弯距(N・mm)；1--计算跨度(竖楞间距):1 =247.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值 q1: 1.2x65.83x0.45x0.90=31.995kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值 q2： 1.4x2.00x0.45x0.90=1.134kN/m ；式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q = q1 + q2 =31.995+1.134=33.129 kN/m；面板的最大弯距：M =0.1x33.129x247x247= 2.02x105N.mm；面板最大应力按下式计算：_ M #其中，面板承受的应力(N/mm2)；M --面板计算最大弯距(N・mm)；W --面板的截面抵抗矩：b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W= 450x16.0x16.0/6=1.92x104 mm3；f --面板的抗弯强度设计值(N/mm2) ； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值：o = M/W = 2.02x105 / 1.92x104 = 10.527N/mm2；面板的最大应力计算值10.527N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[o]=13N/mm2，满足要求！2. 面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:W = 0何[其中，V --面板计算最大剪力(N)；1--计算跨度(竖楞间距):l =247.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值 q1: 1.2x65.83x0.45x0.90=31.995kN/m ； 倾倒混凝土侧压力设计值 q2： 1.4x2.00x0.45x0.90=1.134kN/m； 式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q = q1 + q2 =31.995+1.134=33.129 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.6x33.129x247.0 = 4909.694N；其中，截面抗剪强度必须满足下式：t --面板承受的剪应力(N/mm2)；V--面板计算最大剪力(N)：V = 4909.694N；b--构件的截面宽度(mm)： b = 450mm ；hn--面板厚度(mm)： hn = 16.0mm ；fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2): fv = 13.000 N/mm2； 面板截面受剪应力计算值:t =3x4909.694/(2X450x16.0)=1.022N/mm2； 面板截面抗剪强度设计值：[fv]=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力t =1.022N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！3. 面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下：0.677#v = 100E/其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 65.83x0.45 = 29.62 kN/m；v--面板最大挠度(mm)；l--计算跨度(竖楞间距): l =247.0mm ；E--面板弹性模量(N/mm2)： E = 9500.00 N/mm2 ；I--面板截面的惯性矩(mm4)；i=bh'^n1= 450x16.0x16.0x16.0/12 = 1.536x105 mm4；面板最大容许挠度：[v] = 247 / 250 = 0.988 mm；面板的最大挠度计算值:v= 0.677x29.62x247.04/(100x9500x1.536x105) = 0.512mm；面板的最大挠度计算值v =0.512mm小于面板最大容许挠度设计值[v]=0.988mm，满足要求！(四) 、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件，按连续梁计算。
本工程柱高度为6m，柱箍间距为450mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用 下的三跨连续梁计算本工程中，竖楞采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩1和截面抵抗矩 W分别为：W = 5x10x10/6 = 83.3cm3；I = 5x10x10x10/12 = 416.7cm4；V45 I 45竖楞方木计算简图1. 抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：其中，M--竖楞计算最大弯距(N・mm)；l--计算跨度(柱箍间距):l =450.0mm；q--作用在竖楞上的线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值 q1： 1.2x65.83x0.25x0.90=17.562kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值 q2： 1.4x2.00x0.25x0.90=0.622kN/m；q = (17.562+0.622)/2=9.092 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.1x9.092x450.0x450.0= 1.84x105N.mm；cr =其中，竖楞承受的应力(N/mm2)；M --竖楞计算最大弯距(N・mm)；W --竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=10.0x104；f --竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2) ； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值：o = M/W = 1.84x105/8.33x104 = 2.209N/mm2；竖楞的最大应力计算值。
2.209N/mm2小于 竖楞的抗弯强度设计值[a]=13N/mm2，满足要求！2. 抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:7 = 0.6^/其中，V--竖楞计算最大剪力(N)；1--计算跨度(柱箍间距):l =450.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值 q1: 1.2x65.83x0.25x0.90=17.562kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值 q2： 1.4x2.00x0.25x0.90=0.622kN/m；q = (17.562+0.622)/2=9.092 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.6x9.092x450.0 = 2454.847N；截面抗剪强度必须满足下式：其中，t --竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；V--竖楞计算最大剪力(N)：V = 2454.847N；b--竖楞的截面宽度(mm)： b = 50.0mm ；hn--竖楞的截面高度(mm)： hn = 100.0mm ；fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2): fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值:t =3x2454.847/(2x41.67x100.0)=0.883N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值：[fv]=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值t =0.883N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！3. 挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下：/-/■ 250100 EI其中，q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =65.83x0.25 = 16.26 kN/m；v--竖楞最大挠度(mm)；l--计算跨度(柱箍间距)： l =450.0mm ；E--竖楞弹性模量(N/mm2)： E = 9500.00 N/mm2 ；I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，1=5.0x106；竖楞最大容许挠度：[v] = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值:v= 0.677x16.26x450.04/(100x9500x4.167x106) = 0.114 mm；竖楞的最大挠度计算值v=0.114mm小于竖楞最大容许挠度[v]=1.8mm，满足 要求！(五) 、B方向柱箍的计算(H方向与B方向一致)本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48x3.5；截面惯性矩1和截面抵抗矩W分别为：钢柱箍截面抵抗矩W = 5.08 cm3；钢柱箍截面惯性矩I = 12.19 cm4；柱箍为2跨，按集中荷载二跨连续梁计算(附计算简图)：2.054.09 4.09* I205I510 I 510B方向柱箍计算简图其中P --竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；P = (1.2 x65.83x0.9 + 1.4 x2x0.9)x0.247 x 0.45/2 = 4.09 kN；4.553 4.5631.554 1.5540.基1 0.491'0.4910.4911.554 1.5544.583 4.583B方向柱箍剪力图(kN) 最大支座力:N = 9.165 kN；B方向柱箍弯矩图(kN・m) 最大弯矩:M = 0.469 kN.m；0.1 G6B方向柱箍变形图(mm) 最大变形:V = 0.166 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M = 0.47 kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W = 5.08 cm3；B边柱箍的最大应力计算值:o = 87.88 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值：[f] = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值。
87.88N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到:v= 0.166 mm；柱箍最大容许挠度:[v] = 400 / 250 = 1.6 mm；柱箍的最大挠度v=0.166mm小于柱箍最大容许挠度[v]=1.6mm，满足要求!(六) 、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下：其中N --对拉螺栓所受的拉力；A --对拉螺栓有效面积(mm2)；f --对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：对拉螺栓的型号:M12 ；对拉螺栓的有效直径：9.85 mm；对拉螺栓的有效面积:A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力：N = 9.165 kN对拉螺栓最大容许拉力值：[N] = 1.70x105x7.60x10-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力N=9.165kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求！二、 剪力墙模板(计算同柱模板)三、 楼板模板(一)、参数信息：1. 模板支架参数横向间距或排距(m):1.00 ；纵距(m):1.00 ；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):6.00；采用的钢管(mm):O48x3.5 ；板底支撑连接方式:木方支撑；立杆承重连接方式:扣件与支撑横杆连接；板底木方的间隔距离(mm):300.00；2. 荷载参数模板与木板自重(kN/m2)：0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3)：25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.500；4. 材料参数面板采用覆膜板，厚度为12mm ；板底支撑采用木方；面板弹性模量E(N/mm2)：9500 ；面板抗弯强度设计值(N/mm2)：13；托梁材料为：木方：50 x 100；5. 楼板参数楼板的计算厚度(mm):120.00；图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算：面板为受弯构件，需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100x1.62/6 = 42.6cm3；I = 100x1.63/12 = 34.1 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图1、 荷载计算⑴静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25x0.12x1+0.35x1 = 3.35 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.5x1= 2.5 kN/m；2、 强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:M=o.y其中：q=1.2x3.35+1.4x2.5= 7.52kN/m最大弯矩 M=0.1x7.52x0.32= 0.068 kN-m；面板最大应力计算值 a= 676842600 = 1.588 N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为1.588 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13 N/mm2, 满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为其中 q = 3.35kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.677x3.35x3004/(100x9500x34.1x104)=0.057 mm；面板最大允许挠度[V]=300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值0.057 mm小于面板的最大允许挠度1.2 mm,满足要求!三、纵向支撑钢管的计算：截面力学参数为纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面抵抗矩w=5.08cm3截面惯性矩I=12.19cm41. 荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):q11= 25x0.3x0.12 = 0.9 kN/m；⑵模板的自重线荷载(kN/m):q12= 0.35x0.3 = 0.105 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：q2 = (2.5 + 2)x0.3 = 1.35 kN/m；2. 钢管强度验算：最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 最大弯矩计算公式如下：静荷载：q1 = 1.2 x (q1 + q2) = 1.2x0.9+1.2x0.105 = 1.206 kN/m；3.挠度计算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：静荷载 q1 = qu + q12 = 0.9+0.105=1.005 kN/m； 活荷载 q2 = 1.35 kN/m；三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V= (0.677x1.005+0.990x1.35)x10004/( 100x20.6x105x121900 ) =0.803 mm； 支撑钢管的最大挠度小于1000/150与10 mm,满足要求!四、木楞材料计算：托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：木方:50 x 100；W=10.16 cm3；I=24.38 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 3.595 kN；托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN-m)托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 1.21 kN-m ；最大变形Vmax =技47 mm ；最大支座力Qmax = 13.073 kN ；最大应力 。
二 1210038.216/10160 = 119.098 N/mm托梁的抗压强度设计值[f]=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值119.098 N/mmz小于托梁的抗压强度设计值205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为1.547mm小于1000/150与10 mm,满足要求!五、 模板支架立杆荷载标准值(轴力)：作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载1. 静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.138x8 = 1.107 kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A⑵模板的自重(^)：NG2 = 0.35x1x1 = 0.35 kN；⑶钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25x0.12x1x1 = 3 kN；经计算得到，静荷载标准值Ng = NG1+NG2+NG3 = 4.457 kN；2. 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值Nq = (2.5+2 ) x1x1 = 4.5 kN；3. 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2Ng + 1.4Nq = 11.649 kN；六、 立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式：其中 N ----立杆的轴心压力设计值(kN) : N = 11.649 kN；9----轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i ----计算立杆的截面回转半径(cm) : i = 1.58 cm；A—— 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.89 cm2；W ----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)： W=5.08 cm3；。
钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；[f]----钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；L0----计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算l0 = h+2ak1----计算长度附加系数，取值为1.155；u ----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3； u = 1.7；a ----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0.1x2 = 1.7 m；L0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数9=0.53 ；钢管立杆的最大应力计算值；0=11648.64/(0.53x489) = 44.946 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值a= 44.946 N/mm小于钢管立杆的抗压强度设计值[f] = 205 N/mm2,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a)k1 --计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 --计算长度附加系数，h+2a = 1.7按照表2取值1.014 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.185x1.014x(1.5+0.1x2) = 2.043 m；LJi = 2042.703 / L.8 = K9 ；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数9= 0.401 ；钢管立杆的最大应力计算值；0=11648.64/(0.401x489)= 59.405 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值。
59.405 N/mm小于钢管立杆的抗压强度设计值[f] = 205 N/mm2,满足要求！表1模板支架计萱长度附加系数ki步距 h^O. 9 0. 9