夹套罐设计说明明书学院：山山西大同同大学工工学院专业：材材料成型型及控制制工程（焊焊接）班级：110 材材料一班班 姓名名：王垠垠雨 指导导教师：：魏雷目 录录1设计说说明- 1 --1.1设设备用途途- 11 -1.2工工作原理理- 11 -1.3主主要管口口用途-- 1 -2设计参参数的选选取- 2 --2.1设设计压力力- 22 -2.2设设计温度度- 22 -2.3材材料的选选择及许许用应力力确定-- 2 -2.4焊焊缝系数数- 33 -2.5附附加厚度度- 33 -3几何参参数的确确定- 3 --3.1描描述设备备的总体体结构-- 3 -3.2确确定各封封头参数数- 44 -3.3罐罐体高度度及设备备容积-- 4 -3.4夹夹套高度度及传热热面积的的计算-- 5 -3.5搅搅拌口法法兰尺寸寸的确定定- 66 -3.6窥窥镜规格格的确定定- 66 -3.7其其他法兰兰接口尺尺寸的确确定- 7 --3.7..1蒸汽汽入口和和疏水出出口尺寸寸的确定定- 77 -3.7..2进料料口、出出料口尺尺寸确定定- 88 -3.7..3温度度表、压压力表尺尺寸确定定- 88 -3.7..4安全全阀尺寸寸确定-- 9 -4罐体强强度设计计- 110 --4.1罐罐体筒体体内压强强度设计计- 110 --4.2罐罐体封头头内压强强度设计计- 111 --4.3罐罐体筒体体外压稳稳定性设设计- 12 -4.4罐罐体封头头外压稳稳定性设设计- 12 -5夹套强强度设计计- 113 --5.1夹夹套筒体体内压强强度设计计- 113 --5.2夹夹套封头头内压强强度设计计- 114 --6罐体与与夹套连连接处的的剪切强强度设计计- 114 --6.1罐罐体质量量计算-- 144 -6.2罐罐体内介介质质量量计算-- 144 -6.3罐罐体上法法兰及其其他附属属件质量量计算-- 155 -6.4总总负荷计计算- 15 -6.5焊焊缝连接接处环形形面积计计算- 15 -6.6焊焊缝连接接处剪切切应力强强度校核核- 115 --6.7纵纵焊缝校校核- 16 -6.8环环焊缝校校核- 16 -7开孔补补强计算算- 116 --7.1搅搅拌器连连接口补补强面积积计算-- 166 -7.2蒸蒸汽入口口补强计计算- 17 -8水压实实验压力力确定-- 177 -8.1罐罐体水压压实验校校核- 17 -8.1..1罐体体筒体水水压实验验压力确确定- 17 -8.1..2罐体体封头在在水压实实验压力力下的强强度校核核- 118 --8.1..3罐体体筒体在在水压实实验压力力下的稳稳定性校校核- 18 -8.1..4罐体体封头在在水压实实验压力力下的稳稳定性校校核- 19 -8.2夹夹套水压压实验校校核- 19 -8.2..1夹套套水压实实验压力力确定-- 199 -8.2..2夹套套封头在在水压实实验压力力下的强强度校核核- 220 --9支座的的选取-- 200 -9.1容容器总质质量的计计算- 20 -9.2支支座选取取- 221 --总结- 22 -焊接工艺艺卡1- 223 --焊接工艺艺卡2- 224 --参考文献献- 225 --1设计说说明1.1设设备用途途压力容器器泛指承承受介质质压力的的密闭容容器。
本本次设计计中的压压力容器器是高效效酒精回回收装置置中的夹夹套罐夹夹套罐由由内外两两个容器器套在一一起构成成，内置置容器是是由竖直直圆筒和和上下两两个椭球球封头组组成的罐罐体在罐体体的外面面有一个个比罐体体稍大的的夹套容容器，夹夹套下部部是一个个椭球封封头，上上部在适适当高度度采用圆圆弧过渡渡结构与与罐体连连接在在罐体和和夹套之之间形成成一个约约50mmm左右右的间隔隔1.2工工作原理理罐体盛装装酒精溶溶液，罐罐体上部部安装有有搅拌装装置，使使酒精溶溶液在加加热过程程中得到到均匀搅搅拌在在内置容容器上设设置有进进料口、出出料口、搅搅拌器口口、压力力表口、安安全阀口口、观察察口等工工艺接口口在夹套上上设置两两个蒸汽汽入口，夹夹套的下下部设有有一个冷冷凝水出出口蒸蒸汽进入入夹套后后，对罐罐体内的的酒精溶溶液进行行加热，蒸蒸汽冷凝凝成水后后从冷凝凝水出口口流出1.3主主要管口口用途压力容器器设备上上共开有有11个个孔，连连接有不不同的接接管各各管口的的名称如如表1..1所示示：表1.11设备管管口表符号公称尺寸寸用途aDN搅拌器连连接口bDN安全阀口口cDN温度表口口dDN压力表口口eDN安全阀口口fDN蒸汽入口口gDN蒸气入口口hDN窥镜口iDN进料口jDN冷凝水出出口kDN出料口2设计参参数的选选取2.1设设计压力力设计压力力(P))：设定的容容器顶部部允许达达到的最最高表压压力，它它与相应应的设计计温度一一起作为为容器的的设计载载荷条件件，其值值不得低低于工作作压力((P≥PPw)。
设计压力力P的选取取：当容器上上装有安安全阀时时，P≧≧，即取取等于或或略高于于安全阀阀的开启启压力而而取≧(1.005~11.100Pw))亦成立立设计压力力 P=这里K取取1.110，罐内内工作压压力0..8MPPa，夹夹套工作作压力11.0MMPa罐内设计计压力 P==1.110×0..8=00.888MPaa夹套的设设计压力力 P=11.100×1..0=11.100MPaa2.2设设计温度度设计温度度：容器在正正常工作作中，在在相应设设计压力力下，壳壳壁或元元件金属属可能达达到的最最高或最最低温度度(指温温度≦0℃)罐内的工工作温度度为1000℃，夹套套内的操操作温度度为饱和和蒸汽温温度查查饱和水水蒸气表表可知：：，则夹套的设设计压力力P=1..1×110.1197116=111.2216888查表得约约为1883.22℃圆整后得得=2000℃罐内的设设计温度度取1000℃，夹套套内的设设计温度度取2000℃2.3材材料的选选择及许用应应力确定定此夹套罐罐的材料料选择00Cr118Nii9，选取该号号钢材的的厚度在在4.55～166mm之之间。
依据钢板板标准GGB42238， 得，，此号号钢板在在1000℃时，，在2200℃℃时许用用应力为为2.4焊焊缝系数数焊缝系数数表示由由于焊接接或焊缝缝中可能能存在的的缺陷对对结构原原有强度度的削弱弱的程度度在本本次设计计中压力力容器为为钢制容容器，且且所有的的焊缝均均采用双面面焊或相相当于双双面焊全全熔透的的对接焊焊缝，和1000%全全部无损损检测，由由《化工工容器及及设备简简明设计计手册》，查表可得焊缝系数=1.02.5附附加厚度度附加厚度度C=钢板板负偏差差C1+腐腐蚀余度度C2，罐内公公称直径径5000mm，夹夹套公称称直径为为6000mm罐体的圆圆筒壳1.955mm，查表得负负偏差为为0.118mmm夹套圆筒筒壳3.155mm，查表得负负偏差为为0.225mmm, 腐蚀蚀裕度取取所以此次次设计中中的罐体体和夹套套的厚度度附加量量均采用用0.255+1==1.225mmm3几何参参数的确确定3.1描描述设备备的总体体结构夹套罐由由内外两两个容器器套在一一起构成成，内置置容器是是由竖直直圆筒和和上下两两个椭球球封头组组成的罐罐体；在在罐体的的外面有有一个比比罐体稍稍大的夹夹套容器器，夹套套下部是是一个椭椭球封头头，上部部在适当当高度采采用圆弧弧过渡结结构与罐罐体连接接。
在罐罐体和夹夹套之间间形成一一个500mm左左右的间间隔如如图3..1所示示：图3.11设备结结构简图图3.2确确定各封封头参数数罐体封头头和夹套套封头均均采用标标准椭圆圆形封头头罐体体的公称称直径为为5000mm，夹套的的公称直直径600mmm依据标准准封头的的标准JJB/TT47337-995和《化化工容器器及设备备简明设设计手册册》，可可选取封封头各参参数，如如表3..1所示示：表3.11罐体封封头参数数公称直径径mm曲面高度度mm直边高度度mm内表面积积容积罐体封头头500125400.33330.02242夹套封头头600150400.46640.033963.3罐罐体高度度及设备备容积罐体总高高度包括括筒体高高度和封封头高度度，圆筒筒体高度度按罐体体直径的的2~33倍确定定这里里取罐体体直径的的2倍圆筒体的的高度式中---圆筒体体高度；；Di---罐体体直径罐体的总总高度HH= 式中---椭球封封头曲面面高度--椭球球封头的的直边高高度所以圆筒筒体高度度=2××5000=10000mmm罐体总高高度H==10000+22×（1255+400）=113300mm筒体的容容积==3..14×××1==0.119633筒体封头头的体积积=0.002422。
罐的总体体积V===0..19663+22×0..02442=00.24447每部分高高度如图图3.22所示：：h1h2H图3.22罐高示示意图3.4夹夹套高度度及传热面面积的计计算根据酒精精溶液的的高度来来确定夹夹套的高高度，罐罐体酒精精填充系系数按0.88计算实际夹套的焊缝高度比酒精液面高度低10~20mm，这里取10mm罐体内酒酒精溶液液的高度度==8733.744mm，由由于在罐罐体和夹夹套之间间形成一一个500mm左左右的间间隔所所以计算算夹套的的高度是是要加上上这个间间隔的宽宽度夹套高度度=酒精精溶液高高度-110+间间隔的宽宽度=8873-110+550=9913mmm传热面积积按罐体体内表面面积计算算=式中:---筒体体表面积积--封头头表面积积==3..14××0.55×1==1.5571，=0..3333S=1..5711+2××0.3333==2.22373.5搅搅拌口法法兰尺寸寸的确定定依据《化化工容器器及设备备简明设设计手册册》对搅搅拌器进进行选型型DJ=00.255DN=0..25××5000=1225mmm，由此可选选桨式直直叶型搅搅拌器，搅搅拌器的的直径为为1255mm，bb=（00.1～～0.225）DDJ，h==（0..2～11）DJJ，z==2，其其中b为为搅拌器器的宽度度，h为为搅拌器器离底的的高度，zz为桨叶叶数。
这里取bb=0..1 DDJ=0..1×5500==50mmmh=0..2DJ=0..2×5500==1000mm依据HGG205593--19997，容容器的设设计压力力为0..88MMPa，选选PN==1.00MPaa，公称称直径为为1255mm，所所以法兰兰可选全全平面型型板式平平焊钢管管法兰查表的PN=1.0MPa，Dn=125mm，法兰的数据如表3.2所示，具体标注如图3.3所示：表3.22 PNN=1..0MPPa板式式平焊钢钢管法兰兰尺寸公称通径DNmm管子外径Amm连接尺寸寸法兰厚度Cmm法兰内径Bmm法兰理论重量（kg）法兰外径Dmm螺栓孔中圆直径K螺栓孔直直径L mmm螺旋孔数数量n螺纹Thh125133250210188M16221355.655图3.33板式平平焊钢制制管法兰兰由于接管管外径等等于1333mmm，壁厚厚为4mmm，假假设接管管长度为为1000mm，所所以接管管质量为为1.2272KKg3.6窥窥镜规格格的确定定依据HGGJ5002—886的标标准，公公称直径径为1225mmm公称压压力为11.0MMPa，且且介质浓浓度小于于2000℃时可采采用一般般压力容容器视镜镜，视镜镜的规格格如表33.3所所示，各各参数的的示意图图如图33.4所所示：表3.33视孔尺尺寸公称直径mm公称压力力MPaDmmmmmmmm≈Hmm螺栓质量(kkg)标准号数量直径碳素钢ⅠⅠ1251.022519040281058M1614.77HGJ5502——86——9图3.44一般压压力容器器视镜3.7其其他法兰兰接口尺尺寸的确确定3.7..1蒸汽汽入口和和疏水出出口尺寸寸的确定定由于蒸汽汽入口的的DN==40mmm，疏疏水出口口的DNN=655mm，依依据《HG 205593--19997 板板式平焊焊钢制管管法兰》可得蒸蒸汽入口口与疏水水出口的的尺寸如如表3..4所示示，由表表可知蒸蒸汽入口口的外径径为488.3mmm，壁壁厚为33mm，假假设接管管长1000mmm，则其其质量为为0.3355KKg，疏疏水口的的外径为为76..1mmm，壁厚厚为3..5mmm, 假假设接管管长1000mmm，则其其质量为为0.6626KKg。
表3.33蒸汽入入口、输输水出口口尺寸参数名称公称通径径 DNNmm管子外径径 Amm连接尺寸寸法兰厚度度C法兰内径径B法兰外径Dmm螺栓孔中心圆圆直径KK mmm螺栓孔直直径Lmm螺旋孔数数量n螺纹Thh法兰理论论重量（kkg）蒸汽入 口4048.33150110184M161849.552.122疏水出 口6576.11185145184M162077.553.3113.7..2进料料口、出出料口尺尺寸确定定罐体的公公称直径径为5000mmm，所以选选定进料料口公称称直径为为80mmm，出料口口公称直直径为880mmm，公称称压力为为1.00MPaa，依据据《化工工容器及及设备简简明设计计手册》，确定进料口、出料口接管外径为89mm，壁厚为4mm，假设接管管长为100mm，则接管质量为0.838kg，再依据《HG 20593-1997 板式平焊钢制管法兰》，可得进料口出料口其他尺寸如表3.4所示：表3.44进料口口出料口口尺寸参数名称公称通径径 DNN管子外径径 Amm连接尺寸寸法兰厚度度C法兰内径径B法兰外径Dmm螺栓孔中心圆圆直径KK mmm螺栓孔直直径Lmm螺旋孔数数量n螺纹Thh法兰理论论重量（kkg）进料口8089190150184M1618912.944出料口8089190150184M1618912.9443.7..3温度度表、压压力表尺尺寸确定定依据《化化工容器器及设备备简明设设计手册册》和《HHG 2205993-119977 板式式平焊钢钢制管法法兰》，取取温度表表的公称称直径332mmm，公称称压力为为1.00MPaa，具体参参数见表表3.55所示，由由于压力力表采用用M200X1..5外螺螺纹。
压压力表的的具体参参数如表表 3..6所示示，由于于温度表表的外径径为388mm，壁壁厚为33，假设设接管长长1000mm，质质量为00.255表3.55温度表表参数公称通径DN管子外径径A连接尺寸寸法兰厚度度C法兰内径径B法兰理论论重量（kkg）法兰外径D螺栓孔中圆直径K螺栓孔直直径L螺旋孔数数量n螺纹Thh323812090144M1216391.199表3.66压力表表参数型号DBd接头螺螺纹）LHY-1000B90M20xx1.552044183.7..4安全全阀尺寸寸确定选择安全全阀时考考虑当罐罐体失效效时夹套套罐中的的饱和蒸蒸汽泄漏漏到罐体体中这种种情况，并并由此来来计算安安全阀的的排放量量G(KKg/hh)其中 GG=2LL×式中L---罐蒸蒸汽入口口流量（）--饱和和蒸汽密密度（）查表的==7.8864据，其中中K=1121322.788，=522mm根据以上上数据选选择A227H--16为为微启式式安全阀阀，数据据见表33.7::表3.77安全阀阀参数公称通径径尺寸d((mm))重量（KKg）806523.55依据《HHG 2205993-119977 板式式平焊钢钢制管法法兰》，取取法兰公公称通径径DN==80mmm，公公称压力力=1..0MPPa，法法兰参数数见表33.8所所示：表3.88安全阀阀法兰尺尺寸公称通径DN管子外径径A连接尺寸寸法兰厚度度C法兰内径径B法兰理论论重量（kkg）法兰外径D螺栓孔中圆直径K螺栓孔直直径L螺旋孔数数量n螺纹Thh8089200160188M1820913.94罐体强强度设计计不同性质质的壳体体连接将将产生不不同的边边缘应力力，但它它们都有有明显的的衰减特特征，即即距离壳壳体连接接处远时时，边缘缘应力已已衰减到到可以忽忽略不计计的程度度，边缘缘应力具具有局部部性特征征边缘效效应是圆圆筒体与与其相连连元件在在承载后后变形不不一致，互互相制约约而产生生附加内内力和应应。
罐体是由由圆筒体体和端部部封头连连接而成成在内内压作用用下，如如果筒体体与封头头可以自自由变形形，因为为它们应应力状态态不同，所所以它们们的变形形量也是是不同的的但是是，由于于筒体和和封头是是连接在在一起的的，它们们的变形形受到相相互约束束，最终终变形达达到某种种协调的的结果壳壳体边缘缘效应的的变形协协调问题题主要是是由边缘缘区域内内的弯矩矩和剪力力引起的的由内内压在筒筒体上产产生的载载荷是轴轴对称的的且沿筒筒体轴线线是均匀匀分布的的，边缘缘应力对对应的载载荷由于于壳体的的轴对称称性，载载荷仍然然是轴对对称的，但但沿筒体体轴线不不再是均均布的了了筒体体在轴对对称载荷荷作用下下，筒体体变形后后的形状状也是轴轴对称的的，筒体体变形后后的母线线发生挠挠曲变形形 圆筒形的的承压部部件从内内表面到到外表面面的温度度分布是是不均匀匀的，各各层材料料由于热热膨胀不不均匀相相互牵制制而产生生热应力力4.1罐罐体筒体体内压强强度设计计罐体筒体体设计壁壁厚如下下：计算壁厚厚 式中 —计算算壁厚（mmm）；；—罐体设设计压力力（MPa）；；—筒体内内径（mmm）；；—设计温温度下材材料的许许用应力力（MPa）；；—焊缝系系数；已知设计计压力PPc=00.888Mpaa，筒体体公称直直径Dii=5000mmm，焊缝缝系数==1.00，腐蚀蚀余量==1.00mm，设设计温度度t=1100℃℃，许用应应力=1113MMPa。
1.995mmm设计壁厚厚=+C22=1..95++1=22.955mm；；名义壁厚厚= + +圆圆整值==2.995+00.255=4mmm；有效厚度度=4--0.225-11=2..75mmm应力校核核 800.444MPaa<1113MPPa所以=44mm符符合要求求4.2罐罐体封头头内压强强度设计计罐体封头头壁厚计计算如下下 ：计算壁厚厚：1..95设计壁厚厚 =+ =11.955+1==2.995mmm；名义壁厚厚 = + +圆圆整值==2.995+00.255=4mmm；有效厚度度 ==4-00.255-1==2.775mmm应力校核核 800.222MPaa<1113MPPa所以=44mm符符合要求求4.3罐罐体筒体体外压稳稳定性设设计假设筒体体的名义义厚度==4mmm，钢板板的负偏偏差=00.255mm，腐腐蚀裕度度为1mmm，筒筒体的有有效厚度度=2..75mmm筒体的外外径Doo=Dii+2==5000+2××4=5508mmmDo/==5088/2..75==1844>200L=+2211110mmmL/Doo=11110÷÷5088=2..18mmm查表后得得A为00.0000122，由于于A点落落在设计计温度下下材料线线的右方，所所以选择择公式来来计算。
查表得B为30所以0..1633MPaa<0..88MMPa 重复以以上步骤骤，重新新假设假设=110mmm，Doo=5220mmm，=88.755mm，DDo/==59..23mmm>220,LL/Doo=2..13查查的A为为0.0011，AA点落在在设计温温度下材材料线的的又方，所所以选择择公式：：来计算算查表表得B为为1200 MPPa2.00重复复上述步步骤当当=7mmm时，且最接近，所以取=7mm，1.12MPa4.4罐罐体封头头外压稳稳定性设设计假设名义义厚度==7mmm则=5..75mmm,DDo=5514mmm，=1225+77=1332mmm，1.995，查表得得系数==0.99，4622.6mmm，880.44,A==0.1125//80..4=00.0001555,查表表的B为为1600MPaa>0.888MPPa所以=77mm适适合5夹套强强度设计计5.1夹夹套筒体体内压强强度设计计夹套筒体体壁厚计计算如下下：计算厚度度：式中 --计算算壁厚（mmm）；；P--罐罐体设计计压力（MPa）；--筒体体内径（mmm）--设计计温度下下材料的的许用应应力（MMPa）；；--焊缝缝系数；；已知设计计压力PP=1..10MMPa，夹套直径径Di==6000mm，焊焊缝系数数=1..0，腐腐蚀余量量=1..0mmm，设计计温度tt=2000℃，许用应应力=1105MMPa。
3..16mmm，设计壁厚厚 =+C22=3..16++1=44.166mm名义壁厚厚 = + +圆圆整值==4.116+00.255=5mmm有效厚度度 =5-00.255-1==3．75mmm应力校核核 888.555 MPPa <<1055MPaa所以=55mm符符合要求求5.2夹夹套封头头内压强强度设计计夹套封头头壁厚计计算如下下：计算壁厚厚：3..15mmm设计壁厚厚 =+ =3..15++1=33.155mm；；名义壁厚厚 = + +圆圆整值==3.115+00.255=4mmm；有效厚度度 =4--0.225-11=2..75mmm应力校核核 800.222MPaa<1113MPPa所以=44mm符符合要求求6罐体与与夹套连连接处的的剪切强强度设计计6.1罐罐体质量量计算罐体质量量包括筒筒体和上上下封头头的质量量依据据《化工工容器及及设备简简明设计计手册》，厚度为7mm的钢板，每平方米的理论质量为54.95Kg，所以圆筒体的质量为M=DH×54.95==86.31Kg，罐体封头的质量查表可得20.1KgM=+==86..31++20..1=1106..31KKg6.2罐罐体内介介质质量量计算罐体内介介质的质质量按00.8充充满来计计算。
前前面已经经算过，筒筒体的体体积为00.19963，酒酒精在20℃是纯度度为999%的密密度为7794..25所所以介质质质量==7944.255×0..8×00.19963==1244.733Kg6.3罐罐体上法法兰及其其他附属属件质量量计算罐体上的的附属件件及各附附件的质质量如表表6.11所示：：表6.11罐体上上的附属属件及各各附件的的质量法兰质量量/kgg接管质量量/kgg搅拌器连连接口5.6551.2772温度表口口1.1990.2559安全阀3.90.8338进料口2.9440.8338出料口2.9440.8338窥镜14.77------蒸汽口2.1220.3555冷凝口3.3110.6226总质量==41..7766Kg6.4总总负荷计计算总体负荷荷即：GG=(MM+ MM+M)××9.88=26673..60NN6.5焊焊缝连接接处环形形面积计计算焊缝高度度取夹套套壁厚的的两倍为为8mmm环形面积积=罐体体外表面面周长××（夹套套壁厚＋＋焊角高高度）=3.114×（5500++14）××（4++8）==0.00193376.6焊焊缝连接接处剪切切应力强强度校核核焊缝连接接处剪切切应力：：式中 --实际际剪切应应力（MMPa）；；G--总总体负荷荷（Kgg）； S--接接触面积积（mmm）；--设计计温度下下材料的的许用应应力（MMPa）已知许用用应力tt=1005Mppa，GG=26673..60NN，S =0.0019337，可可以计算算出实际际剪切应应力=0.114MPaa<0..8×1105==84MMPa，校核满满足。
6.7纵纵焊缝校校核因为 所以轴向向应力MPa所以 安全全6.8环环焊缝校校核因为,所以环向向应力0.88850//（20.4）=5551113MPPa所以 安全7开孔补补强计算算7.1搅搅拌器连连接口补补强面积积计算筒体名义义厚度==7mmm，0Crr18NNi9钢钢板在1100℃℃是许用用应力==1133MPaa，筒体计计算壁厚厚=1..95mmm因开孔而而削弱的的金属面面积（AA）接管直径径d：==1255+2××1=1127mmm （77.2） 式中---搅拌器器直径（1255mm），罐体内经经Di==5000mm，设设计压力力为0..88MMPa，工工作温度度为1000℃，因壳壳体与接接管采用用相同的的材料故故=1，其其中接管管壁厚==7mmm需要补强强面积：：补强面积积：筒体的富富裕金属属截面积积=2544=1277×[((7-1..25))-1..95]]=4882.66mm>>2477,655 mmm可以看出出该孔不不需要不不强7.2蒸蒸汽入口口补强计计算因开孔而而削弱的的金属截截面积计计算过程程如下：：筒体计算算壁厚==1.995mmm，强度削削弱系数数，接管管的计算算壁厚设设计为77mm。
接管直径径：式中---蒸汽入入口直径径，mmm；削弱的金金属面积积A：2）筒筒体多余余截面积积A1：：其中B同同上节的的取值方方式一样样，最终终确定BB值为22d=884mmm则A1=((84--42))×[((7-11.255)-11.955]=1159..6 mmm>881.99 mmm故不需要要补强8水压实实验压力力确定8.1罐罐体水压压实验校校核8.1..1罐体体筒体水压压实验压压力确定定罐体筒体体水压实实验压力力计算根根据公式式：式中 --罐体体水压实实验压力力（MPa）；；--实验验压力系系数，查查表得11.255；P--容容器的操操作压力力（0..88MMPa）--实验验温度下下材料的的许用应应力（MMPa）室室温下为为1133MPaa；--设计计温度下下材料的的许用应应力（MMPa）1100℃℃时1113MPPa；故8.1..2罐体体封头在水水压实验验压力下下的强度度校核椭球封头头在水压压实验压压力下强强度校核核如下：：式中 --设计计温度下下的计算算应力（MPa）；--罐体体水压实实验压力力（1..1MPPa）--罐体体公称直直径（5500mmm）；；--有效效厚度（55.755mm）；；--焊缝缝系数,,本文中中为1..0;--设计计温度下下材料的的许用应应力（1113MMPa));K=1所以强度度校核满满足。
8.1..3罐体体筒体在在水压实实验压力力下的稳稳定性校校核在4.33节已算算筒体在在外压作作用下许许用外压压，筒体体的水压压试验压压力，由由此可以以看出，所所以罐体体筒体在在水压试试验压力力下通过过校核8.1..4罐体体封头在水水压实验验压力下下的稳定定性校核核在4.44节已算算罐体封封头在外外压作用用下许用用外压，罐罐体封头头的水压压试验压压力，由由此可以以看出，所所以罐体体封头在在水压试试验压力力下通过过校核8.2夹夹套水压压实验校校核8.2..1夹套套水压实实验压力力确定夹套水压压实验压压力计算算根据公公式：式中 --罐体体水压实实验压力力（MPPa）；；--实验验压力系系数，查查表得11.255；P--容容器的操操作压力力（1..1MPPa）；—实验温温度下材材料的许许用应力力（MPPa）室室温下为为1133MPaa；—设计温温度下材材料的许许用应力力（MPPa）200℃时1055MPaa；故8.2..2夹套套筒体在水水压实验验压力下下的强度度校核夹套筒体体在水压压实验压压力下强强度校核核公式如如下：Pt=11.488MPaa，=6600mmm， =3..75mmm，==1.00，设计计温度tt=2000℃，查表表得=1105MMPa所以夹套套筒体在在水压试试验压力力下强度度不符合合要求，现现重新设设定夹套套筒体的的名义厚厚度以达达到强度度要求。
假设夹套套筒体的的名义厚厚度为66mm，则则所以夹套套筒体的的名义厚厚度为66mm时时，强度度满足校校核8.2..2夹套套封头在水水压实验验压力下下的强度度校核夹套封头头在水压压实验压压力下的的强度校校核公式式如下：式中 --设计计温度下下的计算算应力（MPa）；--罐体体水压实实验压力力（MPPa）；；--罐体体公称直直径（mmm）；；--有效效厚度（mmm）；；--焊缝缝系数；；--设计计温度下下材料的的许用应应力（MMPa）；；--系数数，1；；Pt=11.488MPaa，=6600mmm， =4..75mmm，==1.00，设计计温度tt=2000℃，查表表得=1105mmpa所以强度度校核满满足9支座的的选取9.1容容器总质质量的计计算容器的总总质量==罐体总总质量++介质质质量+夹夹套总质质量=（1006.331+441.7776）++{1244.733+10000××[（00.8773-00.1550-000.0040）××50++0.003966]}+{+228+[[（2..12++0.3335）××2+22.944+0..8388+2..94++0.8838++3.331+00.6226]}}=7599.788Kg9.2支支座选取取选用三脚脚支承式式支座，则则每脚受受力为选用标准准为JBB/T447244-922A型支支座。
公公称直径径为800mmm，支支座本体体载荷220kNN的支座座表9-11 选用用支座具具体参数数支座本体体允许载载荷 [[Q]//KN适用容器器公称直直径DNN高度h底板筋板垫板地脚螺栓栓支座质量量kged规格2080035012090845150110819084024M202808.2总 结课程设计计是我们们专业课课程知识识综合应应用的实实践训练练，着是是我们迈迈向社会会，从事事职业工工作前一一个必不不少的过过程千里里之行始始于足下下”，通通过这次次课程设设计，我我深深体体会到这这句千古古名言的的真正含含义我今天天认真的的进行课课程设计计，学会会脚踏实实地迈开开这一步步，就是是为明天天能稳健健地在社社会大潮潮中奔跑跑打下坚坚实的基基础同时感谢谢魏老师师对我的的精心指指导及同同学们的的热心帮帮助，让让我顺利利完成课课程设计计焊接工艺艺卡1坡 口型 式V型焊接部位位罐体纵向向和环焊焊缝焊接接相焊件号号工艺评定定编号01焊 接 方 法法氩电联焊焊焊 接 位 置置水平固定定焊工资格格代号SMAWW-Ⅲ-6GG-100/1114-FF3JGTAWW-Ⅲ-6GG-3//60--02预 热 温 度度层 间 温 度度后 热热处理类 别工 艺母材类组别号号I 钢钢号0CCr188Ni99 规格格δ=8（66）mmm 与类组别号号I 钢钢号0CCr188Ni99规格δδ=8（66）mmm相焊清根方 法检 查焊材焊条：牌牌号 AA1377 规规格Ф3.22 烘干干3500-40000CC1小时焊丝：牌牌号H00Cr220Nii10规格φ22.5焊剂：// 烘干//小时钢 印 标 记记焊 接 记 录录√焊接规范层次焊接方法法焊材电源种类类及 极 性焊接电流流（A）电 压（V）焊接速度度（cm//minn）备 注注牌号规格1氩弧焊H0Crr20NNi100φ2.55直流正接接90-11209-13310-1142手弧焊A1377φ3.22直流反接接120--145521-2238-144说明1、焊接接遵照本本工艺要要求执行行。
焊缝缝探伤按按产品焊焊接工艺艺说明书书要求执执行2、焊缝缝及热影影响区表表面不得得有裂纹纹、气孔孔、弧坑坑和肉眼眼可见夹夹渣等缺缺陷3、焊缝缝咬边深深度不得得大于00.5mmm，连连续咬肉肉长度≯≯1000mm，两两边咬边边总长不不得大于于该焊缝缝总长110%（或或不得有有咬边）焊焊缝熔渣渣及飞溅溅物必须须清理干干净4、用打打磨方法法（或焊焊补打磨磨）消除除焊缝缺缺陷时，修修磨后的的厚度不不得小于于母材厚厚度减钢钢厚度负负偏差备注焊接层次次根据现现场焊工工实际操操作情况况拟定审核： 年 月 日日编制：王王垠雨 20113年112月 18日日焊接工艺艺卡2坡 口型 式单边V型型焊接部位位底板+腹腹板，肋肋板+腹腹板，翼翼板+牛牛腹腿板板相焊件号号工艺评定定编号95-116焊 接 方 法法手 弧弧 焊焊焊 接 位 置置全 位位 置置焊工资格格代号D2-226预 热 温 度度/ 0C层 间 温 度度/ 0C 小时时后 热/ 0C热处理类 别/工 艺/母材类组别号号1钢号号0Crr18NNi9规规格δ=8mmm 与与类组别号号2 钢号220钢 规格δ=5mmm 相相焊清根方 法打 磨磨检 查√焊材焊条:牌牌号J5507规规格φ4 烘烘干3550~4400 0C22小时焊丝:牌牌号 // 规格 /焊剂:牌牌号 // 烘干 / 0C / 小时钢 印 标 记记/焊 接 记 录录√焊接规范层次焊接方法法焊材电源种类类及 极 性焊接电流流（A）电 压（V）焊接速度度（cm//minn）备 注注牌号规格手弧焊J5077φ4直 反反160～～180024～2268～155说明1、焊接接遵照本本工艺要要求执行行。
焊缝缝探伤按按产品焊焊接工艺艺说明书书要求执执行2、焊缝缝及热影影响区表表面不得得有裂纹纹、气孔孔、弧坑坑和肉眼眼可见夹夹渣等缺缺陷3、焊缝缝咬边深深度不得得大于00.5mmm，连连续咬肉肉长度≯≯1000mm，两两边咬边边总长不不得大于于该焊缝缝总长110%（或或不得有有咬边）焊焊缝熔渣渣及飞溅溅物必须须清理干干净4、用打打磨方法法（或焊焊补打磨磨）消除除焊缝缺缺陷时，修修磨后的的厚度不不得小于于母材厚厚度减钢钢厚度负负偏差备注焊接层次次根据现现场焊工工实际操操作情况况拟定审核： 年 月月 日编制：王王垠雨 20113年112月 18 日参考文献献[1]贺贺匡国..化工容容器及设设备简明明设计手手册.化化学工业业出版..20002[2]刘刘清方..锅炉压压力容器器安全..首都经经济贸易易大学出出版社 20000[3]王王非.化化工压力力容器设设计.化化学工业业出版社社 20005[4]陈陈凤棉..压力容容器安全全技术..化学工工业出版版社20004[5]范范钦珊..压力容容器的应应力分析析与强度度设计..原子能能出版社社.19979[6]李李建国..压力容容器设计计的力学学基础及及其标准准应用..机械工工业出版版社,220044[7] HG 205593--19997 板板式平焊焊钢制管管法兰..化学工工业部- 26 -。