...wd...叠合板底〔轮扣式〕支撑计算书计算依据：1、《装配式混凝土构造技术规程》JGJ1-20142、《建筑施工模板安全技术标准》JGJ162-20083、《建筑施工承插式钢管支架安全技术标准》JGJ 231－20104、《混凝土构造设计标准》GB50010-20105、《建筑构造荷载标准》GB 50009-20126、《钢构造设计标准》GB 50017-2003一、工程属性：新浇混凝土板名称FB1预制叠合楼板预制+新浇混凝土板板厚(mm)60预制+70现浇板底支架纵向长度La(m)4板底支架横向长度Lb(m)4板底支架高度H(m)2.8 二、荷载设计：主梁及其支架自重标准值G1k(kN/m2)主梁0.05顶托及主梁0.1支架0.6混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)2.8风荷载标准值ωk(kN/m2) 根本风压ω0(kN/m2)0.780.78×1×0.8=0.624风荷载高度变化系数μz1风荷载体型系数μs0.8抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)2.8三、板底支撑体系设计：主梁布置方向平行桁架方向立杆纵向间距la(mm)1200立杆横向间距lb(mm)1200水平杆步距h(mm)1200顶层水平杆至立杆顶部距离hˊ(mm)950支架可调托座支撑点至叠合楼板板底距离a(mm)170主梁最大悬挑长度L2(mm)150平面图纵向剖面图横向剖面图四、叠合楼板验算面板类型叠合楼板厚度t(mm)60抗弯强度设计值f(N/mm2) 14.3弹性模量E(N/mm2)3×104计算方式简支梁按简支梁 ，取1.2m单位宽度计算。
计算简图如下 ： W=bt2/6＝1200×602/6＝720000mm4 I=bt3/12＝1200×603/12＝21600000mm3 承载能力极限状态 q1=γGb (G2k+G3k) (h现浇+ h预制)+γQbQ1k=1.2×1.2× (24+1.1) × (0.06+0.07〕+1.4×1.2×3=9.739kN/m q1静=γGb(G2k+G3k)(h现浇+ h预制)=1.2×1.2×(24+1.1) × (0.06+0.07〕=4.7kN/m 正常使用极限状态 q=γGb (G2k+G3k) (h现浇+ h预制)+γQbQ1k=1×1.2×(24+1.1) × (0.06+0.07〕+1×1.2×3=7.52kN/m 1、强度验算 Mmax=0.125q1l2=0.125×9.739×1.22=1.753kN·m σ=Mmax/W=1.753×106/(7.2×105)=2.435N/mm2≤[f]=14.3N/mm2满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝5ql4/(384EI)=5×7.52×12004/(384×30000×216×105)=0.313mm νmax=0.313 mm≤min{1200/150，10}=8mm满足要求！五、主梁验算主梁材质及类型方钢管截面类型50×80截面惯性矩I(cm4)426.667截面抵抗矩W(cm3)106.667抗弯强度设计值f(N/mm2)17.16弹性模量E(N/mm2)8800计算方式四等跨梁承载能力极限状态q1=γGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1.2×1.2×(0.05+(24+1.1) ×0.13)+1.4×1.2×3=9.811kN/m正常使用极限状态q=γGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1×1.2×(0.05+(24+1.1) ×0.13)+1×1.2×3=7.576kN/m按四等跨梁连续梁 计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进展最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 σ=Mmax/W=1.457×106/106667=13.659N/mm2≤[f]=17.16N/mm2满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax＝6.937kN τmax＝3Vmax/(2bh0) =3×6.937×1000/(2×100×80)=1.301N/mm2≤[τ]=1.848N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 νmax=2.43mm≤[ν]=min[lb/150，10]=min[1200/150，10]=8mm 满足要求！ 4、支座反力 承载能力极限状态 R1=6.797kN R2=13.173kN R3=11.071kN R4=13.173kN R5=6.797kN 正常使用极限状态 R1ˊ=5.252kN R2ˊ=10.179kN R3ˊ=8.555kN R4ˊ=10.179kN R5ˊ=5.252kN六、立柱验算钢管类型(mm)Φ48×3.5钢管回转半径i(mm)15.9抗压强度设计值[f](N/mm2)205立柱截面面积(mm2)489立柱截面抵抗矩(mm3)5080支架立杆计算长度修正系数η1.2悬臂端计算长度折减系数k0.71、长细比验算 l01=hˊ+2ka=950+2×0.7×170=1188mm考虑到为了施工操作方便存在撤除扫地杆情况，因此取h=1200+350=1550 l02=ηh=1.2×1550=1860mm 取两值中的大值l0=1860mm λ=l0/i=1860/15.9=116.981≤[λ]=150 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 不考虑风荷载 顶部立杆段： λ1=l01/i=1188/15.9=74.72 查表得，φ=0.75N1=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γ1k]lalb=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.13)+1.4×3]×1.2×1.2=11.859kN f=N1/(φ1A)＝11.859×103/(0.75×489)=32.34N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！ 非顶部立杆段： λ2=l02/i=1860/15.9=116.981 查表得，φ=0.47 N2=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γ1k]lalb=[1.2×(0.6+(24+1.1)×0.13)+1.4×3]×1.2×1.2=12.723kN f=N2/(φ2A)＝12.723×103/(0.47×489)=55.35N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！ 考虑风荷载 Mw=ψc×γQωklah2/10=0.9×1.4×0.624×1.2×1.552/10=0.227kN·m 顶部立杆段： N1w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQ Q1k]lalb+ψc×γQMw/lb=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.13)+0.9×1.4×3]×1.2×1.2+0.9×1.4×0.227/1.2=11.493kNf=N1w/(φ1A)+Mw/W=11.493×103/(0.75×489)+0.227×106/5080=76.03N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！ 非顶部立杆段： N2w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQ Q1k]lalb+ψc×γQMw/lb=[1.2×(0.6+(24+1.1)×0.13)+0.9×1.4×3]×1.2×1.2+0.9×1.4×0.227/1.2=12.357kNf=N2w/(φ2A)+Mw/W=12.357×103/(0.47×489)+0.227×106/5080=98.45N/mm2≤[σ]=205N/mm2 满足要求！七、可调托座验算可调托座内主梁根数1可调托承载力容许值[N](kN)40 按上节计算可知，可调托座受力 N =11.85kN≤[N]=40kN满足要求！八、抗倾覆验算 混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由叠合楼板及支架自重产生MT=ψc×γQ(ωkLaHh2+Q3kLah1)=0.9×1.4×(0.624×4×2.8×2.8+0.55×4×2.8)=32.418kN.m MR=γGG1kLaLb2/2=1.35×[0.6+(24+1.1)×0.06]×4×42/2=90.98kN.m MT=32.418kN.m＜MR=90.98kN.m满足要求！ 混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、叠合楼板及支架自重产生 MT=ψc×γQ(Q2kLaH+Q3kLah1)=0.9×1.4×(0.25×4×2.8+0.55×4×2.8)=11.29kN.mMR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0]LaLb2/2=1.35×[0.6+(24+1.1)×0.13]×4×42/2=166.882kN.m MT=11.29kN.m≤MR=166.882kN.m满足要求！九、立柱地基承载力验算地基土类型混凝土地面地基承载力特征值fg(kPa)1.2×103地基承载力调整系数kc0.4垫板底面积A(m2)0.25由于地面为钢筋混凝土地面，取最低混凝土强度等级C30，强度可以到达30MPa，考虑到浇筑混凝土几天后便进展楼板吊装，取楼面混凝土到达1.2MPa方能上人施工为最低强度立柱底垫板的底面平均压力 p=N/(mfA)=11.859/(0.4×0.25)=118.59kPa＜fak=1200kPa满足要求！。