溧阳职业学校一号教学楼设计溧阳职业学校一号教学楼设计结构计算书指导老师： 陈 礼 和 班 级： 土木工程 学 号： AHG 姓 名： 前 言毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段,是深化、拓宽、综合教和学的重要过程,是对大学期间所学专业理论知识的全面总结本组毕业设计题目为《溧阳职业学校一号教学楼框架结构设计》在毕业设计前期，我温习了《结构力学》、《钢筋混凝土》、《建筑结构抗震设计》等知识，并借阅了《抗震规范》、《混凝土规范》、《荷载规范》等规范在毕业设计中期，我通过所学的基本理论、专业知识和基本技能进行建筑、结构设计在设计期间，本组在校成员齐心协力、分工合作，发挥了大家的团队精神在设计后期，主要进行设计手稿的电脑输入，并得到老师的审批和指正，使我圆满的完成了任务，在此表示衷心的感谢毕业设计的三个月里，在指导老师的帮助下，经过资料查阅、设计计算、论文撰写以及外文的翻译，加深了对新规范、规程、手册等相关内容的理解。
巩固了专业知识、提高了综合分析、解决问题的能力在进行内力组合的计算时，进一步了解了Excel在绘图时熟练掌握了AutoCAD，以上所有这些从不同方面达到了毕业设计的目的与要求框架结构设计的计算工作量很大，在计算过程中以手算为主，辅以一些计算软件的校正由于自己水平有限，难免有不妥和疏忽之处，敬请各位老师批评指正 2011.5.08第一章 工程概况1．1 工程总体概况江苏溧阳职业学校一号楼为三层钢筋混凝土框架结构体系，建筑面积约3000 m2 ，层高3.6 m，室内外高差为0.45m，屋面为上人屋面，采用有组织排水楼盖及屋盖用现浇钢筋混凝土板建筑设计使用年限50年1．2 设计资料（1）建筑构造屋面做法：SBS改性沥青防水卷材屋面，屋面保温材料选用聚苯板楼面作法：水磨石楼面，内外墙作法：内外墙均选用粉煤灰轻渣空心砌块（390mm×190mm×190mm）（2）地质资料层次土类平均厚度（m）承载力特征值fak(kPa)重度（KN/m3）土层剪切波速（m/s）1杂填土0.89016.52素填土0.910016.03粉尘沙土6.216019.22004粉土5.714019.01805粉质粘土7.922519.4350注：1、场地土覆盖厚度（地面至剪切波速大于500m/s的土层距离）为66m。
2、常年地下水位在地表下2.0m3）基本雪压：0.5kN/m2（4）地震资料：设防烈度为7度，设计基本地震加速度为0.1g，设计地震为第一组5）建筑等级：结构安全等级二级，耐火等级Ⅱ级6）材料：混凝土强度等级上部结构采用C25，基础采用C20；梁柱及基础纵向受力钢筋采用HRB335级钢筋，其余钢筋均采用HPB235级钢筋，钢筋最大直径不超过25mm7）教学楼楼面活载，查《建筑结构荷载规范》(GB 50009–2001)，确定楼面活载标准值为2 kN/m2；上人屋面活荷载标准值 2.0 kN/m21．3 承重方案选择竖向荷载的传力途径：楼板的均布活载和恒载经次梁间接或直接传至主梁，再由主梁传至框架柱，最后传至地基根据以上楼盖的平面布置及竖向荷载的传力途径，本教学楼框架的承重方案为横向框架承重方案图1-1 标准层结构柱布置图第二章 确定计算简图 2.1 框架梁截面尺寸 1．主梁高 h=(1/12～1/8)l ， b = (1/2～1/3)h横向：AB、CD跨：l=7500mmh=625～937.5mm，取h=700mm ，b =300mmBC跨： l=3000mmh=250～375mm，取h=400mm ，b =300mm。
纵向：l=8100mmh=675～1012.5mm，取h=700mm ，b =300mm3）次梁： h=(1/18～1/15)l h=500 mm b=250 mm2.2 框架柱截面尺寸本工程为现浇钢筋混凝土结构，7度设防，高度<30m，抗震等级为二级，取底层柱估算柱尺寸，根据经验荷载为14kN/m2：中柱负荷面积（3/2+7.5/2）×8.1=42.525m2竖向荷载产生的轴力估计值：NV=14×42.525×3=1786.05 kN轴力增大系数，中柱1.1，边柱1.2，N=1.1×1786.05=1964.66kNAc≥N/uNfc=1964.66×103/(0.8×11.9)=206371.32mm2为安全起见，取柱截面尺寸为500mm×500mm2.3 框架结构计算简图第三章 重力荷载代表值3.1荷载统计一、屋面（上人）（苏J01-2005 21+A/7）（1）恒荷载25厚1：2.5水泥砂浆保护层，表面抹光压平： 0.025×25=0.63kN/m2隔离层：（SBS改性沥青柔性卷）： 0.4kN/m2高分子卷材（一层）： 0.05 kN/m220厚1：3水泥砂浆找平层： 0.02×20=0.4kN/m2120厚钢筋混凝土屋面板： 0.12×25=3.0kN/m220厚天棚石灰砂浆抹灰： 0.02×17=0.34kN/m2 合计： 5.93kN/m2（2）活荷载和雪荷载上人屋面均布活荷载： 2.0kN/m2（基本雪压0.5KN/m2） 合计： 2.0 KN/m2二、楼面（苏J01-2005 5/3）（1）恒荷载1.15厚1:2白水泥白石子（或掺有色石子）磨光打蜡0.27 KN/m22.刷素水泥浆结合层一道20厚1:3水泥砂浆找平层 0.02×20=0.4kN/m2120厚现浇钢筋混凝土板 25×0.12=3.0kN/m220厚天棚石灰砂浆抹灰： 0.02×17=0.34kN/m2 楼面恒载: 4.01kN/m2（2）活荷载楼面均布活荷载： 2.0kN/m2 走廊： 2.5kN/m2三、内墙面（苏J01-2005 9/5）刷乳胶漆5厚1:0.3:3水泥石灰膏砂浆粉面 0.005×12=0.06kN/m212厚1:1:6水泥石灰膏砂浆打抵 0.012×17=0.204kN/m2刷界面处理剂一道粉煤灰轻渣空心砌块 7×0.19=1.33kN/m2 合计： 1.594kN/m2四、外墙面（苏J01-2005 22/6）外墙涂料饰面 聚合物砂浆保温材料3厚专用胶粘剂20厚1:3水泥砂浆找平层 0.020×20=0.4kN/m2 12厚1:3水泥砂浆打底扫毛 0.012×20=0.24kN/m2刷界面剂处理一道 粉煤灰轻渣空心砌块 7×0.19=1.33kN/m2合计 1.97kN/m2表3-1 2-3层墙重位置墙重kN/m2梁高m钢框玻璃窗kN/m2窗高m层高m均布墙重kN/m跨度m自重kN总重kN外纵墙1.970.40.4523.63.26454.44177.69641.58内纵墙1.5940.4 3.65.10154.44277.7外横墙1.970.7 3.65.71318102.83内横墙1.5940.7 3.64.6311883.36表3-2 底层墙重位置墙重kN/m2梁高m钢框玻璃窗kN/m2窗高m层高m均布墙重kN/m跨度m自重kN总重kN外纵墙1.970.40.452.04.555.13654.44279.6886.72内纵墙1.5940.44.556.61554.44360.12外横墙1.970.74.557.58518136.53内横墙1.5940.74.556.13718110.47五、主梁荷载 纵轴梁： 0.7×0.3×25=5.25kN/m 横轴梁： AB，CD跨自重0.7 ×0.3×25=5.25kN/m 粉刷2×（0.7-0.12）×0.02×17=0.39kN/m 5.64kN/mBC跨自重 0.3 ×0.4×25=3kN/m 粉刷 2×（0.4-0.12）×0.02×17=0.19kN/m 3.19kN/m次梁荷载 自重0.5 ×0.25×25=3.125kN/m 粉刷2×（0.5-0.12）×0.02×17=0.129kN/m 3.254kN/m六、柱荷载2-3层 0.5×0.5×3.6×25=22.5kN底层 0.5×0.5×4.55×25=28.44kN七、梁自重纵梁自重 5.25×54.44×4=1143.24kN横向AB,CD 5.25×7.5×2×7=551.25 kN BC 3×3×7=63 kN八、柱自重 2-3层每层柱重 22.5×32=720kN 底层 28.44×32=910.1kN九、活荷载统计 上人屋面活荷载标准值 2.0 kN/m2 楼面，卫生间活荷载标准值 2.0 kN/m2 走廊，楼梯 2.5 kN/m2 屋面雪荷载 Sk=us0=1.0×0.5=0.5 kN/m23.2 荷载作用计算 一、屋面荷载 1.屋面恒荷载： 5.93kN/m2 梁自重 AB,CD跨： 5.64kN/m BC跨： 3.19kN/m作用在顶层框架梁上的线荷载标准值为；梁自重 g5AB1=g5CD1=5.64kN/m g5BC1=3.19kN/m板传来的荷载g5AB2= g5CD2=5.93×8.1=48.0kN/m g5BC2=3.19×3=9.57kN/m2.活载作用在顶层框架梁上的线活载标准值为； g5AB= g5CD=2×8.1=16.2kN/m g5BC=2×3=6kN/m二、楼面荷载 1.楼面荷载标准值： 4.01kN/m2 边跨（AB,CD）框架自重：5.64kN/m 中跨（BC） 3.19kN/m 梁自重 gAB1= gCD1=5.6kN/m gBC1=3.19kN/m 板传来荷载 gAB2= gCD2=4.01×8.1=32.48kN/m gBC2=4.01×3=12.03kN/m 2.活载 gAB= gCD=2×8.1=16.2kN/m gBC=2.5×3=7.5kN/m三、屋面框架节点集中荷载标准值； 1.恒载 边跨连系梁自重 0.7×0.3×8.1×25=42.53kN 粉刷 2×（0.7-0.12）×0.02×8.1×17=3.19kN 连系梁传来屋面自重 0.5×8.1×0.5×8.1×5.93=97.27kN 顶层边节点集中荷载 G5A=G5D=142.99kN 中柱连系梁自重 0.7×0.3×8.1×25=42.53kN 粉刷 2×（0.7-0.1）×0.02×8.1×17=3.19kN 连系梁传来屋面板自重 0.5×8.1×0.5×8.1×5.93=97.27kN 0.5×（8.1+8.1-3）×3/2×5.93=58.71kN 顶层中节点荷载 G5B=G5C=201.67kN 2.活载 Q5A=Q5D=0.5×8.1×0.5×8.1×2=32.81 kNQ5B=Q5C=32.81+0.5×（8.1+8.1-3）×3/2×2=52.61kN四、楼面框架节点集中荷载标准值1.恒载 边梁连系梁自重 0.7×0.3×8.1×25=42.53kN 粉刷 2×（0.7-0.1）×0.02×8.1×17=3.19kN 连系梁传来楼面荷载 0.5×8.1×0.5×8.1×4.01=65.77kN 纵向梁上填充墙 8.1×3.264=26.44kN 柱自重 22.5kN 28.44kN 中间层边节点集中荷载 160.43kN 底层166.37kN 中柱连系梁自重 0.7×0.3×8.1×25=42.53kN 粉刷 2×（0.7-0.1）×0.02×8.1×17=3.19kN连系梁传来楼面自重 0.5×8.1×0.5×8.1×4.01=65.77kN 0.5×（8.1+8.1-3）×3/2×4.01=48.72kN内纵向梁上填充墙 8.1×5.101=41.32kN 柱自重 22.5kN 28.44kN 中间层中节点集中荷载 224.03kN 底层229.97kN 2.活载 QA=QD=0.5×8.1×0.5×8.1×2=32.81kN Q5B=Q5C=32.81+0.5×（8.1+8.1-3）×3/2×2.5=57.56kN图3-1 恒载作用下计算简图图3-2 活载作用下计算简图 3.3 地震作用下荷载计算1.建筑物总重力荷载代表值Gi的计算a.集中于屋盖处的质点重力荷载代表值G 350%雪载： 0.5×0.5×18×54.44 = 244.8kN屋面恒载： 5.93×18×54.44 = 5810.93kN横梁： （5.64×7.5×2+3.19×3）×7= 659.19kN纵梁： 5.25×54.44×4=1143.24kN柱重： 0.5×32×22.5= 360kN墙自身重（各层一半） 641.58／2=320.79kNG 3=8538.91kNb.集中于楼面处的质点重力荷载代表值G 250%楼面活荷载： 0.5×（2×7.5×54.44×2+2.5×3×54.44） = 1020.75kN楼面恒载： 4.01×18×54.44= 3929.48 kN梁自重： 1802.43kN墙自重（上下各半层）： 641.58kN柱重（上下各半层）： 720kNG 2-4=8114.24kNc.集中于底层楼面处的质点重力荷载代表值G 150%楼面活荷载： 0.5×（2×7.5×54.44×2+2.5×3×54.44） = 1020.75kN楼面恒载： 4.01×18×54.44= 3929.48kN梁自重： 1802.43kN墙自重（上下各半层）： 641.58/2+886.72 /2=764.15kN柱重（上下各半层）： 720/2+910.1/2=815.05kNG 1=8331.86kN结构等效总重力荷载： 图3-4 各质点的重力荷载代表值2.地震作用计算：（1）框架柱的抗侧移刚度在计算梁、柱线刚度时，应考虑楼盖对框架梁的影响，在现浇楼盖中，中框架梁的抗弯惯性矩取 I = 2I0；边框架梁取 I = 1.5I0；在装配整体式楼盖中，中框架梁的抗弯惯性矩取I = 1.5I0；边框架梁取I = 1.2I0，I0为框架梁按矩形截面计算的截面惯性矩。
表3-4 横梁、柱线刚度杆件截面尺寸Ec(kN/mm2)I0(mm4)I(mm4)L(mm)(kN﹒mm)相对刚度B(mm)H(mm)边框架梁300700308.58×10912.87×10975005.15×1071边框架梁300400301.6×1092.4×10930002.4×1070.466中框架梁300700308.58×10917.16×10975006.86×1071.332中框架梁300400301.6×1093.2×10930003.2×1070.621底层框架柱500500305.21×1095.21×10945503.44×1070.668中层框架柱500500305.21×1095.21×10936004.34×1070.843每层框架柱总的抗侧移刚度见表3-5：表3-5 框架柱横向侧移刚度D值 项目 根数 层柱类型及截面二至三层边框架边柱(500×500)1.190.3714.874边框架中柱(500×500)1.740.4718.894中框架边柱(500×500)1.580.4417.6810中框架中柱(500×500)2.320.5421.710底层边框架边柱(500×500)1.50.5711.374边框架中柱(500×500)2.190.6412.764中框架边柱(500×500)1.990.6212.3610中框架中柱(500×500)2.920.713.9610ic:梁的线刚度，iz：柱的线刚度。
底层： ∑D = 11.37×4+12.76×4+12.36×10+13.96×10=359.72kN/mm二～三层：∑D = 4×（14.87+18.89）+（17.68+21.7）×10= 528.84kN/mm（2）框架自振周期的计算表3-6 框架顶点假想水平位移Δ计算表层Gi(kN)∑Gi(kN)∑D(kN/mm)δ=∑Gi/∑D总位移Δ(mm)38538.918538.91528.8416.15117.128114.2416653.15528.8431.49100.9618331.8624985.01359.7269.4669.46：（考虑结构非承重砖墙影响的折减系数，对于框架取0.6）则自振周期为： （3）地震作用计算根据本工程设防烈度7、Ⅱ类场地土，设计地震分组为第一组，查《抗震规范》特征周期Tg = 0.35 sec，αmax = 0.08由于Tg = T1 结构等效总重力荷载： 因为T1<1.4Tg所以无需在此结构顶部附加集中水平地震作用各楼层的地震作用和地震剪力标准值由表3-7计算列出表3-7 楼层地震作用和地震剪力标准值计算表层Hi(m)Gi(kN)GiHiFi=GiHiFEk/（∑GkHk）楼层剪力Vi(kN)311.758538.91100332.19834.07834.0728.158114.2466131.06549.761383.8314.558331.8637909.96315.151698.98（4）多遇水平地震作用下位移验算水平地震作用下框架结构的层间位移（△u）i和顶点位移u i分别按下列公式计算：（△u）i = Vi/∑D ij （3-1）u i=∑（△u）k （3-2）各层的层间弹性位移角θe=（△u）i/hi，根据《建筑抗震设计规范》，考虑砖填充墙抗侧力作用的框架，层间弹性位移角限值[θe]<1/550。
计算过程如表3-8所示：表3-8 横向水平地震作用下的位移验算楼层hi (mm)Vi (kN)∑Di(kN/mm)(Δue)(mm)ui（mm）[]三3600834.07359.722.329.380.000641/550=0.00182二36001383.83359.723.857.060.00107一45501698.98528.843.213.210.00071第四章 框架内力计算4.1 恒载作用下的框架内力1.弯矩分配系数 计算弯矩分配系数顶层：节点A3 节点B3 节点A2 节点B2 底层：节点A1 节点B1 2.均布等效荷载顶层边跨 顶层中跨 中间层边跨 中间层中跨 表4-1均布等效荷载（单位：kN/m）位置AB梁BC梁CD梁323.389.0823.38223.389.0823.38123.389.0823.383.固端弯矩顶层边跨 M5AB=1/12×23.68×7.52=102.3 kN.m顶层中跨 M5BC=1/12×9.08×32=6.8 kN.m中间层边跨 MAB=1/12×23.38×7.52=101 kN.m中间层中跨 MBC=1/12×9.08×32=5.52 kN.m4.纵梁引起柱端附加弯矩边框架纵梁偏向外侧，中框架纵梁偏向内侧顶层外纵梁 MA5=－MD5=45.3×0.125=5.66kN.m (逆时针为正) 顶层中纵梁 MB5=－MC5=－58.01×0.125=－7.25kN.m 楼层外纵梁 MA1=－MD1=48.83×0.125=6.10kN.m楼层中纵梁 MB1=－MC1=－63.14×0.125=－7.89kN.m5.节点不平衡弯矩横向框架的节点不平衡弯矩为通过该节点的各杆件（不包括纵向框架梁）在节点处的固端弯矩与通过该节点的纵梁引起柱端横向附加弯矩之和，根据平衡原则，节点弯矩的正方向与杆端弯矩方向相反，一律以逆时针方向为正。
顶层：MA5=－MD5=－102.3+5.66=－96.64kN.m MB5=－MC5=102.3－6.8－7.25=88.25kN.m楼层：MA=－MD=－101+6.10=－94.9kN.m MB=－MC=101－5.52－7.89=87.59kN.m6.恒荷载作用下弯矩二次分配7.恒荷载作用下梁端剪力和柱轴力计算表4-2 AB跨梁端剪力（kN）层g(kN/m)(自重作用)q(kN/m)(板传来作用)gl/2u=(l-a)*q/2MAB(kN.m)MBA(kN.m)∑Mik/lV1/A=gl/2+u-∑Mik/lVB=-(gl/2+u+∑Mik/l)35.6448.0332.7642.32-87.2892.680.7574.33-75.8325.6432.4832.7642.32-87.7892.940.7274.36-75.815.6432.4832.7642.32-79.688.21.1973.89-76.27注：l=7.5m a=4.05m表4-3 BC跨梁端剪力（kN）层g(kN/m)(自重作用)q(kN/m)(板传来荷载作用)l(m)gl/2l*q/4VB=gl/2+l*q/4VC=-(gl/2+l*q/4)33.199.5733.656.8910.54-10.5423.1912.0333.656.8910.54-10.5413.1912.0333.656.8910.54-10.54表4-4 AB跨跨中弯矩（kN.m）层g(kN/m)(自重作用)q(kN/m)(板传来作用)gl/2u=(l-a)*q/2MAB(kN.m)∑Mik/lV1/A=gl/2+u-∑Mik/lM=gl/2*l/4+u*1.05-MAB- V1/A*l/235.6448.0332.7642.32-87.280.7574.33-76.925.6432.4832.7642.32-87.780.7274.36-76.5115.6432.4832.7642.32-79.61.1973.89-83注：l=7.5m a=4.05m表4-5 BC跨跨中弯矩（kN.m）层g(kN/m)(自重作用)q(kN/m)(板传来荷载作用)l(m)gl/2l*q/4MBC(kN.m)VB=gl/2+l*q/4M=gl/2*l/4+ql/4*l/6-MBc- VB*l/233.199.5733.656.89-13.8210.545.1623.1912.0333.656.89-13.6510.544.9913.1912.0333.656.89-17.2210.548.56表4-6 柱轴力（kN）层边柱A轴、D轴中柱B轴、C轴横梁端部压力纵梁端部压力柱重柱轴力横梁端部压力纵梁端部压力柱重柱轴力3柱顶66.0348.8322.5369.9190.72+10.54=101.2663.1422.5503.87柱底392.41526.372柱顶66.0348.8322.5507.2790.72+10.54=101.2663.1422.5690.77柱底529.77713.271柱顶73.8448.8328.44652.4498.53+10.54=109.0763.1428.44885.45柱底682.75915.798.内力图图4.3 恒载作用下横向框架弯矩图（kN·m） 图4.4 恒载作用下横向框架剪力图（kN） 图4.5 恒载作用下横向框架轴力图（kN）4.2 活载作用下的框架内力1.均布等效荷载顶层边跨 顶层中跨 中间层边跨 中间层中跨 表4-7均布等效荷载（单位：kN/m）位置AB梁BC梁CD梁37.524.257.5227.524.257.5217.524.257.522.固端弯矩顶层边跨 M5AB=1/12×7.52×7.52=32.49 kN.m顶层中跨 M5BC=1/12×4.25×32=2.05 kN.m中间层边跨 MAB=1/12×7.52×7.52=32.49 kN.m中间层中跨 MBC=1/12×4.25×32=2.58 kN.m3.纵梁引起柱端附加弯矩边框架纵梁偏向外侧，中框架纵梁偏向内侧顶层外纵梁 MA5=－MD5=32.81×0.125=1.27kN.m (逆时针为正) 顶层中纵梁 MB5=－MC5=－52.61×0.125=－2.33kN.m 楼层外纵梁 MA1=－MD1=32.81×0.125=1.27kN.m楼层中纵梁 MB1=-MC1=-（2×0.5×8.1×0.5×8.1+2.5×（8.1-2.7+8.1）×3×0.5×0.5）×0.125=－2.78kN.m4.节点不平衡弯矩横向框架的节点不平衡弯矩为通过该节点的各杆件（不包括纵向框架梁）在节点处的固端弯矩与通过该节点的纵梁引起柱端横向附加弯矩之和，根据平衡原则，节点弯矩的正方向与杆端弯矩方向相反，一律以逆时针方向为正。
顶层：MA5=－MD5=－32.49+1.27=－31.22kN.m MB5=－MC5=32.49－2.33－2.05=28.11kN.m楼层：MA=－MD=－32.49+1.27=－31.22kN.m MB=－MC=32.49－2.58－2.78=27.13kN.m1. 活荷载作用下弯矩二次分配 图4.6 活载作用下横向框架弯矩的二次分配（KN·m）6.恒荷载作用下梁端剪力和柱轴力计算表4-8 满跨活载作用下AB跨梁端剪力层q(kN/m)u=(l-a)*q/2MAB(kN.m)MBA(kN.m)∑Mik/lV1/A=u-∑Mik/lVB=-(u+∑Mik/l)316.222.28-27.8230.140.3221.96-22.6216.222.28-27.9930.210.3121.97-22.59116.222.28-25.2928.780.4821.8-22.76注：l=7.5m a=4.05m表4-9 满跨活载作用下BC跨梁端剪力层q(kN/m)l(m)ql/4(kN)VB= ql/4 (kN)VC=-ql/4 (kN)3634.594.59-4.5927.534.594.59-4.5917.534.594.59-4.59表4-10 满跨活载作用下AB跨跨中弯矩层q(kN/m)(板传来荷载作用)u=(l-a)*q/2MAB(kN.m)∑Mik/lV1/A=u-∑Mik/lM=u*1.05-MAB- V1/A*l/2316.222.28-27.820.3221.96-27.82216.222.28-27.990.3121.97-27.71116.222.28-25.290.4821.8-29.8注：l=7.5m a=4.05m表4-11 满跨活载作用下BC跨跨中弯矩层q(kN/m)l(m)ql/4(kN)MBC(kN.m)VB= ql/4 (kN)M= ql/4*l/6-MBc- VB*l/23634.59-5.214.591.0827.534.59-5.164.591.0317.534.59-6.274.592.14表4-12 满跨活载作用下柱轴力 (kN)层边柱（A轴）中柱（B轴）横 梁端部剪力纵 梁端部剪力柱轴力横 梁端部剪力纵 梁端部剪力柱轴力321.9610.1395.9622.6+4.59=27.1922.22143.95221.9710.13128.0622.59+4.59=27.1822.22193.35121.810.13159.9922.76+4.59=27.3522.22242.92图4.7 活载作用下横向框架弯矩图（kN·m）图4-8 活载作用下横向框架剪力图 （kN） 图4-9 活载作用下横向框架轴力图 （kN）4.3地震作用下横向框架的内力计算多遇水平地震作用下位移验算水平地震作用下框架结构的层间位移（△u）i和顶点位移u i分别按下列公式计算：（△u）i = Vi/∑D ij （3-1）u i=∑（△u）k （3-2）各层的层间弹性位移角θe=（△u）i/hi，根据《建筑抗震设计规范》，考虑砖填充墙抗侧力作用的框架，层间弹性位移角限值[θe]<1/550。
计算过程如表3-8所示：表3-8 横向水平地震作用下的位移验算楼层hi (mm)Vi (kN)∑Di(kN/mm)(Δue)(mm)ui（mm）[]三3600834.07359.722.329.380.000641/550=0.00182二36001383.83359.723.857.060.00107一45501698.98528.843.213.210.00071满足要求表4-23 各层柱反弯点位置层 次柱别Ky0α2y2α3y3y3边柱1.580.4510100.45中柱2.320.4910100.492边柱1.580.5101.3500.5中柱2.320.5101.3500.51边柱1.990.650.740\\0.65中柱2.920.580.740\\0.582.确定各层中各柱分配到的剪力、柱端弯矩Vij=DijVi/∑Dij （4-10）Mbij=Vijxyh （4-11）Muij=Vij（1-y）h （4-12）表4-24 地震作用下框架柱剪力及柱端弯矩层h(m)Vi(kN)ΣD柱别DiVikyM下M上33.6834.07359.72边柱13.6628.610.45-46.35-56.65中柱18.4938.730.49-68.32-71.1123.61383.83359.72边柱13.6633.830.5-60.89-60.89中柱18.4945.790.5-82.42-82.4214.551698.98528.84边柱9.239.80.65-125.47-67.56中柱10.6846.20.58-129.96-94.113.梁端弯矩，剪力，轴力计算Mlb=ilb（Mci+1，j+Mci，j）/（ilb+irb） （4-13）Mrb=irb（Mci+1，j+Mci，j）/（ilb+irb） （4-14）Vb=（Mlb+ Mrb）/l （4-15）Ni=∑（Vlb- Vrb）k （4-16）具体计算过程见下表：表4-25 梁端弯矩、剪力及柱轴力的计算层次边梁走道梁柱轴力MlbMrblVbMlbMrblVb边柱N中柱N387.1569.567.521.7746.9646.96334.79-43.31-25.462107.2489.997.527.3960.7560.75345-70.7-43.071128.45105.397.532.4871.1471.14352.7-103.18-63.29图4-18 地震作用下弯矩图 V N图4-19 地震作用下框架剪力及柱轴力（kN）第五章 框架内力组合5.1 弯矩调幅1、 弯矩调幅，取β = 0.9进行调幅，调幅计算过程见下表。
(5-1) (5-2) (5-3)表5-1 弯矩调幅计算恒载层次跨向梁弯矩标准值调幅系数β调幅后弯矩标准值Ml0Mr0M中MlMrM三层AB-87.28-92.6876.90.9-78.55-83.4185.9BC-13.82-13.82-5.160.9-12.44-12.44-3.78二层AB-87.78-92.9476.510.9-79-83.6585.55BC-13.65-13.65-4.990.9-12.29-12.29-3.63一层AB-79.6-88.2830.9-71.6479.3891.39BC-17.22-17.22-8.560.9-15.5-15.5-6.34活载三层AB-27.82-30.1427.820.9-25.04-27.1330.72BC-5.21-5.21-1.080.9-4.69-4.69-0.56二层AB-27.99-30.2127.710.9-25.19-27.1930.62BC-5.16-5.16-1.030.9-4.64-4.64-0.51一层AB-25.29-28.7829.80.9-22.76-25.932.5BC-6.27-6.27-2.140.9-5.64-5.64-1.51BC-2.58-2.58-0.510.9-2.32-2.32-0.25一层AB-12.66-14.3314.920.9-11.39-13.4316.27BC-3.15-3.15-1.080.9-2.84-2.84-0.77一般组合采用三种组合形式即可：①可变荷载效应控制时： ②永久荷载效应控制时，5.2横向框架梁内力组合表5-2 横向框架梁内力组合（一般组合）杆件跨向截面内力恒载活荷载1.2恒+1.4活1.35恒+活首层横梁AB跨梁左端M-62.34-19.65-102.32-103.81V71.1321.59115.58117.62跨中M104.6434.93174.47176.19梁右端M-75.88-24.12-124.82-126.56V-75.31-22.97-122.53-124.64BC跨梁左端M-21.71-6.88-35.68-36.19V12.833.6520.5120.97跨中M-11.06-3.6-18.31-18.53梁右端M-21.71-6.88-35.68-36.19V-12.83-3.65-20.51-20.97三层横梁AB跨梁左端M-79-25.19-130.07-131.84V74.3621.97119.99122.36跨中M85.5530.62145.53146.11梁右端M-83.65-27.19-138.45-140.11V-75.8-22.59-122.59-124.92BC跨梁左端M-12.29-4.64-21.24-21.23V10.544.5919.0718.82跨中M-3.63-0.515.07-5.41梁右端M-12.29-4.64-21.24-21.23V-10.54-4.59-19.07-18.82二层横梁AB。