新七建设集团有限公司 碗扣式钢管脚手架施工方案欣隆·湖滨半岛工程碗扣式钢管脚手架施工方案编制单位：新七建设集团有限公司编 制 人： 审 核 人： 审 批 人： 编制日期： 二零一零年十一月 欣隆·湖滨半岛一期碗扣式钢管脚手架施工方案一、编制依据1、武汉开来建筑设计有限公司提供的欣隆·湖滨半岛工程施工图纸2、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166—2008）3、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009］87号）5、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）6、《建筑结构荷载规范》(GB 50009—2001）7、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003）4、其他施工及验收规范和相关技术文献，如《建筑施工手册》等二、适用范围本方案适用于欣隆·湖滨半岛一期工程，其中包含1~11#楼及营销中心、商业楼及商业中心内脚手架搭设与现浇板模板支撑三、搭设参数及材料、荷载取值（1）基本搭设参数本工程高层住宅4#、6＃、9#楼，小高层住宅1＃、2#、3#、5#、8#楼为框架剪力墙结构，7#楼为剪力墙结构，公寓10#楼,商业楼11＃楼,商业中心12#楼，商铺裙楼均为框架结构。
因部分楼栋裙楼及营销中心标准层以下层高较高，为确保施工安全，故采用碗扣式钢管脚手架作为现浇板模板支架.模板支架高H为3.5m（部分楼栋不同,以图纸为准),立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取15m，立杆纵距la取09m，横距lb取0立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m.整个支架的简图如下所示 （2）材料及荷载取值说明本支撑架使用Φ48×3.5mm钢管，钢管壁厚不得小于3mm,钢管上严禁打孔；采用的扣件，不得发生破坏.模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等四、支架搭设、验收及拆除 1、支架搭设（1)支架搭设前须在硬化面上用墨斗弹线，先把中线弹出来，再往两边分，以防支架搭偏.（2）支架搭设必须遵循自下而上的原则，第一道立杆底下必须设置底托，不得将立杆直接落在砼基础上3）每个节点必须嵌紧、锁扣必须旋紧，同时除边立杆外，所有立杆必须设置四根横杆，不得缺少，否则将降低支架整体稳定性4）剪刀撑应于支架搭设同步进行，竖向剪刀撑除支架外侧需搭设外，支架内部同样需要搭设，按每隔4~5m设置一道，竖向剪刀撑的设置应下到地面、上到支架顶，杆与地面的夹角以45度~60度为宜。
5）支架底部离地面约30cm处必须设置纵横向水平扫地杆.（6）箱梁翼板外侧须设置钢管围栏，高度以12m为宜，在围栏上部和中部设置两道通长水平杆，并悬挂安全密目网7）支架搭设时,项目部应加强现场管理，严格按照方案进行施工8）顶托伸出长度不大于30cm，立杆总伸出长度不大于50cm2、支架验收支架搭设好后，技术人员和安全人员通知专业监理按照相关规范对支架进行验收,验收的要点如下:（1)检查底托是否旋紧，与地面接触是否紧密2）检查横杆扣入碗口是否到位,扣锁是否旋紧3）检查架体是否设置扫地杆4）检查剪刀撑是否设置正确，间距及数量是否符合要求.（5）检查顶托是否旋紧,顶托伸出长度是否符合规范要求6)检查支架立杆间距是否按照方案执行.对于不符合要求的地方,应责令施工队立即整改，整改到位经监理工程师验收合格后方可进行下步工序7）支架拆除必须遵循自上而下,从跨中向两侧的原则.3、支架拆除支架拆除需注意以下几点:(1)支架拆除应遵循自上而下的原则2）严禁将架体整体推倒,否则将予以重罚3）支架拆除时，应从跨中向两端方向依次拆除.4、安全措施（1）支架搭设与拆除工作必须由专业架子工担任，持证上岗2)搭拆支架时工人必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋子。
3）操作层上施工荷载应符合设计要求，不得超载；不得在脚手架上集中堆放模板、钢筋等物件.严禁在脚手架上拉缆风绳或固定、架设混凝土泵、泵管及起重设备等4）拆除脚手架时应设置警戒区和警戒标志并由专职人员负责警戒5）在拆除过程中脚手架的自由悬臂高度不得超过两步，当必须超过两步时应加设临时拉结6)在脚手架基础或邻近严禁进行挖掘作业7）脚手架与架空输电线路的安全距离、工地临时用电线路架设及脚手架接地避雷措施等应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》的有关规定执行8）沿脚手架外侧严禁任意攀登9）对脚手架应设专人负责进行经常检查和保修工作，对高层脚手架应定期作门架立杆基础沉降检查，发现问题应立即采取措施.（10）拆除支架时，必须遵循自上而下的原则，严禁将支架整体推倒.(11）拆除支架时,应先清除脚手架上所有的材料、工具、杂物.（12）六级及六级以上大风和雨、雪、雾天应停止脚手架的搭设、拆除及施工作业.五、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照”底模→底模方木/钢管→横向水平钢管→可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算其中，取与底模方木平行的方向为纵向。
一）板底模板的强度和刚度验算模板按三跨连续梁计算，如图所示： （1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载此时,模板的截面抵抗矩为：w＝1000×182/6=5.40×104mm3；模板自重标准值：x1＝0.3×1 =03kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2＝05×24×1 =12kN/m；板中钢筋自重标准值：x3＝05×1.1×1 =0.55kN/m；施工人员及设备活荷载标准值:x4＝1×1 =1kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5＝2×1=2kN/m以上1、2、3项为恒载，取分项系数135,4、5项为活载,取分项系数14,则底模的荷载设计值为： g1 =(x1+x2+x3）×135=（03+12+055)×1.35=17348kN/m; q1 =(x4+x5)×14=（1+2)×1.4 =42kN/m;对荷载分布进行最不利布置,最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值 跨中最大弯矩计算简图跨中最大弯矩计算公式如下：M1max = 0.08g1lc2+0.1q1lc2 = 0.08×17348×0.32+0.1×4.2×0。
32=0163kN·m 支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下：M2max= —0.1g1lc2—0.117q1lc2= —0.1×17348×0.32-0117×4.2×0.32= -0.2kN·m;经比较可知，荷载按照图2进行组合,产生的支座弯矩最大Mmax=0.2kN·m；（2）底模抗弯强度验算取Max(M1max，M2max）进行底模抗弯验算，即 σ =0.2×106 /（540×104)=371N/mm2底模面板的受弯强度计算值σ =371N/mm2 小于抗弯强度设计值 fm =15N/mm2,满足要求3）底模抗剪强度计算荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1lc+0.617q1lc=06×17.348×0.3+0617×4.2×03=3.9kN;按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算： τ =3×389997/(2×1000×18)=0.325N/mm2；所以，底模的抗剪强度τ =0.325N/mm2小于 抗剪强度设计值fv =1.4N/mm2满足要求4）底模挠度验算模板弹性模量E=6000 N/mm2；模板惯性矩 I=1000×183/12=4。
86×105 mm4；根据JGJ130－2001,刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算： ν =0324mm；底模面板的挠度计算值ν =0.324mm小于挠度设计值［v] =Min（300/150，10）mm ，满足要求二）底模方木的强度和刚度验算（1）荷载计算模板自重标准值：x1=03×0.3=009kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2=05×24×06kN/m;板中钢筋自重标准值：x3=0.5×1165kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x4=1×0.3=0.3kN/m;振捣混凝土时产生的荷载标准值:x5=2×06kN/m;以上1、2、3项为恒载,取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数14，则底模的荷载设计值为:g2 =（x1+x2+x3）×135=（009+36+0.165)×1.35=5.204kN/m；q2 =(x4+x5）×14=（06)×14=1.26kN/m; 支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下：Mmax= -0。
1×g2×la2—0117×q2×la2= -0.1×5.204×092-0.117×126×0.92=-0.541kN·m；(2）方木抗弯强度验算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=200×1002/6=33.333×104 mm3; σ =0541×106/（33.333×104）=1623N/mm2；底模方木的受弯强度计算值σ =1623N/mm2 小于抗弯强度设计值fm =13N/mm2 ，满足要求3)底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生的剪力为Q=0.6g2la+0617q2la=06×5.204×0.9+0617×1.26×0.9=3.51kN；按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算： τ =0.263N/mm2；所以,底模方木的抗剪强度τ =0.263N/mm2小于抗剪强度设计值fv=13N/mm2满足要求4）底模方木挠度验算方木弹性模量 E=9000 N/mm2；方木惯性矩 I=200×1003/12=16.667×106 mm4;根据JGJ130－2001,刚度验算时采用荷载短期效应组合,取荷载标准值计算,不乘分项系数,因此，方木的总的变形按照下面的公式计算:ν =0.521×（x1+x2+x3）×la4/（100×E×I）+0.192×(x4+x5）×la4/（100×E×I)=0。
095 mm；底模方木的挠度计算值ν =0.095mm 小于 挠度设计值［v］ =Min(900/150,10)mm ,满足要求（三）立杆稳定性验算 立杆计算简图1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算(1)立杆荷载根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算： N = 1.35∑NGK + 1.4∑NQK 其中NGK为模板及支架自重,显然，最底部立杆所受的轴压力最大将其分成模板(通过顶托）传来的荷载和下部钢管自重两部分,分别计算后相加而得.模板所传荷载就是顶部可调托座传力，根据3.14节，此值为F1=21.314kN除此之外，根据《规程》条文说明4.21条，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值.故支架自重部分荷载可取为F2=0.15×3525kN；立杆受压荷载总设计值为：Nut=F1+F2×1.35=21314+0.525×1.35=22023kN；其中1.35为下部钢管自重荷载的分项系数，F1因为已经是设计值，不再乘分项系数2）立杆稳定性验算按下式验算 φ —-轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比λ按《规程》附录C采用; A -—立杆的截面面积，取4。
24×102mm2； KH -—高度调整系数,建筑物层高超过4m时，按《规程》5.3.4采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值：l0=h+2a=15+2×07m；l0=kμh=1.167×1427×15=2.498m；式中：h-支架立杆的步距，取15m； a —-模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取01m； μ--模板支架等效计算长度系数，参照《规程》附表D－1，取1.427; k -—计算长度附加系数，按《规程》附表D－2取值为1.167；故l0取2498m；λ=l0/i=2498×103 /159=158；查《规程》附录C得 φ= 0281；KH=1；σ =1.05×N/（φAKH)=105×22.023×103 /（0281×4.24×102×1)=194086N/mm2；立杆的受压强度计算值σ =194.086N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求2、组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷载根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算由前面的计算可知:Nut＝22.023kN;风荷载标准值按下式计算：Wk=0。
7μzμsWo=0.7×074×0.273×0127kN/m2；其中 w0 —- 基本风压(kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001）的规定采用：w0 = 0.9 kN/m2； μz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001）的规定采用：μz= 074 ; μs -- 风荷载体型系数:取值为0.273；Mw=085×1.4×Mwk=085×14×Wk×la×h2/10=085×1127×09×1.52/10=0031kN·m；（2）立杆稳定性验算 σ =105×N/(φAKH)+Mw/W=105×22023×103/(0.281×424×102×1）+0.031×106 /(4.49×103)=200917N/mm2；立杆的受压强度计算值σ =200.917N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求四）立杆的地基承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 地基承载力设计值：fg = fgk×kc = 300×0.4=120 kPa; 其中,地基承载力标准值:fgk= 300 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数:kc = 0。
4 ； 立杆基础底面的平均压力：p = 1.05N/A =1.05×22.023/02=115621 kPa ；其中,上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 23.124 kN；基础底面面积 ：A = 0.2 m2 p=115.621kPa ≤ fg=120 kPa 地基承载力满足要求! 新七建设集团有限公司2010年11月12日14。