沉湖汉江特大桥钢板桩围堰施工方案 目 录一、沉湖湖汉江特特大桥995#、996#墩墩钢板桩桩围堰施施工方案案…………21、工程程概述………………………………………………………………………22、钢板板桩围堰堰布置……………………………………………………………23、钢板板桩围堰堰施工方方案……………………………………………………34、钢板板桩围堰堰施工中中的防漏漏水措施施……………………………………775、钢板板桩围堰堰施工中中的安全全措施…………………………………………886、劳动动力计划划………………………………………………………………87、主要要设备投投入……………………………………………………………98、施工工周期安安排……………………………………………………………9二、沉湖湖汉江特特大桥996#墩墩钢板桩桩围堰计计算书…………………100三、沉湖湖汉江特特大桥995#墩墩钢板桩桩围堰计计算书…………………299附件：11、沉湖湖汉江特特大桥996#墩墩钢板桩桩围堰施施工设计计图2、沉湖湖汉江特特大桥995#墩墩钢板桩桩围堰施施工设计计图沉湖汉江江特大桥95##、966#墩钢钢板桩围围堰施工工方案一、工程程概述沉湖汉江江特大桥桥处于仙仙桃市长长倘口镇镇、汉川川市沉湖湖镇内，起起诉里程程为DKK71＋＋7633.188～DKK79＋＋7055.811，全长长79442.663m。
主主桥以一一联（1022m＋1688m＋1022m）预预应力混混凝土连连续钢构构跨越汉汉江河道道其中中95＃＃、966＃墩位位于汉江江河道中中，四季季有水，为为深水基基础，承承台、墩墩身具体体布置如如下：95＃、996＃墩墩具体参参数如下下：墩 号承台尺寸寸承台底 标高高（m）承台顶 标高高（m）河床 标标高（mm）长（m）宽（m）高（m）95＃26.9921.11513.550518.550519.3396＃26.9921.11511.444216.444220.44二、钢板板桩围堰堰布置95＃、996＃主主墩拟采采用钢板板桩围堰堰进行承承台、墩墩身的施施工钢钢板桩采采用拉森森Ⅵ型，其其长度为为18米米、200米，围围堰平面面尺寸为为28..8×22.88m在考虑虑承台埋埋深、河河床标高高等因素素基础上上，本方方案以996＃墩为为例，对对钢板桩桩围堰的的施工进进行详细细叙述钢钢板桩的的具体布布置如下下图：三、钢板板桩围堰堰施工方方案（一）、插插打钢板板桩前的的准备工工作1、每个个墩的钻钻孔桩完完成后，拆除钻孔平台，保留栈桥和四周施工平台，并能满足起重设备（50t履带吊）能沿栈桥和四周施工平台通行；2、对河河床进行行清理：：根据钻钻孔情况况,966#墩局局部可能能存在片片石,在在桩基施施工完成成后,利利用挖机机对围堰堰范围内内进行清清理,避避免在钢钢板桩插插打位置置遇到障碍碍物；3、钢板板桩变形形检查：：因钢板桩桩在装卸、运运输过程程会出现现撞伤、弯弯扭及锁锁口变形形等现象象，因此，钢钢板桩在在插打前有必要对其其进行变形形检查。
对变形形严重的的钢板桩桩进行校校正并做销口口通过检检查锁锁口检查查方法：：用一块块长约22米的同同类型、同同规格的的钢板桩桩作标准准，采用用卷扬机机拉动标标准钢板板桩平车车，从桩桩头至桩桩尾作锁口通通过检查查，对于于检查通通过的投投入使用用，不合合格的再再进行校校正或淘淘汰不用用钢板板桩的其其它检查查：剔除钢钢板桩前前期使用用后表面因因焊接钢钢板、钢钢筋留下下的残渣渣瘤；4、振动动锤检查查：振动锤锤是打拔拔钢板桩桩的关键键设备，在在打拔前前一定要要进行专专门检查查，确保保线路畅畅通，功功能正常常，振动锤锤的端电电压要达达到 3380－－4200 V，而而夹板牙牙齿不能能有太多多磨损；；5、涂刷刷黄油混合合物油膏膏：为了减少少插打时时锁口间间的摩擦擦和减少少钢板桩桩围堰的的渗漏，在钢板板桩锁口口内涂抹抹黄油混混合物油油膏（重重量配合合比为沥沥青：黄黄油：滑滑石粉：：锯末==4：66：100：1）二）、钢板桩围堰的插打钢板桩插插打利用用墩位四四周平台台上500t履带带吊作为为起吊设设备，配配合DZZ60型振动锤的施工工方法逐逐片插打打1、安装装钢板桩桩插打导导向：钢板桩桩插打之之前，在在钻孔桩桩外侧的的钢护筒筒上焊接接牛腿，安安装第一一道支撑撑圈梁,,作为钢钢板桩插插打时的的导向架架，以控控制钢板板桩的平平面尺寸寸和垂直直度；2、为了了确保每每一片钢钢板桩插插打准确确，第一一片钢板板桩是插插打的关关键，第第一片钢钢板桩位位置选择择在上游游或下游游中心位位置，插插打前在在导向架架上设置置限位装装装制，大大小比钢板板桩每边边放大11cm，插插打时，钢钢板桩桩桩背紧靠靠导向架架，边插插边将吊吊钩缓慢慢下放，这这时在相相互垂直直的两个个方向用用锤球进行行观测，以以确保钢钢板桩插插正、插插直；3、通过过检测，确确定第一一片钢板板桩插打打合格后后，然后后以第一一根钢板板桩为基基准，再再向两边边对称插插打每一根根钢板桩桩到设计计位置。
整个施施工过程程中，要要用锤球球始终控控制每片片桩的垂垂直度，及及时调整整；4、每一一片钢板板桩先利利用自重重下插，当当自重不不能下插插时，才才进行加加压5、钢板板桩插打打至设计计标高后后，立即即与导向向架进行行焊接，以以抵抗水水流冲击击；6、插打打过程中中，须遵遵守“插桩正正直，分分散即纠纠，调整整合拢”的施工工要点三）、围堰内抽水、吸泥、安装内支撑及水下封底1、钢板板桩插打打完毕后后，抽水水、吸泥泥至＋18.5m标高处处，安装装第二道道支撑；；2、继续续抽水、吸吸泥至＋＋16..0m标高，安安装第三三道支撑撑；3、第三三道支撑撑安装完完成后，向向围堰内内加水至至围堰外外水位，水水下吸泥泥、清淤淤至＋99.442mm标高4、水下下浇注封封底砼；；水下吸泥泥、清淤淤到设计计标高后后，即可可进行水水下封底底砼施工工，封底底砼标号号为C225，封封底厚度度为2.0mm1）、封封底砼导导管的选选择及布布置导管采用用Φ3255mm钢钢管，每每根长约约17米米导管管在使用用前须进进行水密密试验，导导管安装装时，每每个接头头须预紧紧检查，下下放固定定时，导导管下口口悬空115－220cmm导管的布布置、固固定利用用原先的的钻孔平平台，每每根导管管的作业业半径按按5m考虑虑，则每每个墩需需布置88套导管管。
2）、封封底砼的的浇注封底砼须须一次性性浇注完完成砼砼采用后后场拌合合站集中中拌制，由由砼罐车车运至现现场并通通过汽车车泵泵送送首批砼灌灌注时，先先用一110m33的集料料斗储料料，待储储料斗满满后，拔拔球浇注注首批砼砼，首批批砼浇注注后，导导管埋深深应不小小于0..6－00.8mm砼浇浇注前，在在每个导导管处布布置一小小型门架架，在门门架上挂挂上倒链链砼浇浇注过程程中，导导管应随随砼面的的上升而而提升，导导管的提提升由倒倒链控制制封底砼的的浇注顺顺序：先先低处，后后高处（先先将低处处砼灌高高，避免免高处灌灌注的砼砼往低处处流，使使导管底底口脱空空而进水水或导管管埋深过过浅）砼砼的浇注注应先四四周后中中间，并并确保砼砼的表面面大致水水平在砼的浇浇注过程程中，由由技术人人员负责责测量砼砼的浇注注高度和和砼扩展展情况，正正确指挥挥施工人人员调整整导管的的埋深，并并及时与与实验室室联系控控制砼的的坍落度度砼浇注将将近结束束时，重重点对导导管与导导管的中中心处、护护筒四周周及钢板板桩壁等等部位进进行高程程的测量量，确保保砼面的的标高达达到设计计要求由于浇注注水下封封底时，砼砼表面无无法达到到比较平平整的要要求，所所以在砼砼浇注时时，将砼砼顶面标标高控制制在设计计标高下下20ccm左右右，待砼砼达到强强度，围围堰内抽抽水后，再再补浇220cmm砼垫层层。
5、待水水下封底底砼达到到设计强强度后，抽除围堰内的水，浇注砼垫层，并在围堰四周作积水坑在钢围堰抽水过程中，设置专人观察钢围堰变形情况四）、承台台、墩柱柱施工1、抽出出围堰内内的水后后，切割割护筒、凿凿除桩头头、绑扎扎钢筋、安装承台模板、浇注5米高承台砼；2、5米米高承台施施工完成成后，在在承台与与钢板桩桩间填注注砂、土土混合物物并夯实实，并在在其顶部部浇注330cmmC300砼，然然后拆除除第三道道支撑，进行2.5米高承台及墩柱的施工五）、围围堰的拆拆除1、围堰堰拆除时时，向围围堰内注注水至＋＋18.5mm标高处处，拆除除第二道道支撑；；2、继续续向围堰堰内注水水至＋223.55m标高高处，拆拆除第一一道支撑撑；3、钢板板桩拔除除方法：：先用打打拔桩机机夹住钢钢板桩头头部振动动1miin～22minn，使钢钢板桩周周围的土土松动，产产生“液化” ，减少少土对桩桩的摩阻阻力，然然后慢慢慢的往上上振拔，拔拔桩时注注意桩机机的负荷荷情况，发发现上拔拔困难或或拔不上上来时，停停止拔桩桩，可先先行往下下施打少少许，再再往上拨拨，如此此反复可可将桩拔拔出来四、钢板板桩围堰堰施工中中的防漏漏水措施施钢板桩锁锁口之间间连接是是否紧密密是钢板板桩围堰堰施工中中的难点点，是关关系到围围堰是否否能成功功抽水进进行下道道工序的的关键因因素。
为为此，须须从钢板板桩施工工前、插插打时、抽抽水后等等每道工工序加以以控制..1、钢板板桩在运运到现场场后，派派专人仔仔细清理理索口间间杂物、观观察索口口是否变变形，对对于索口口变形的的钢板桩桩，应调调正后使使用；2、在钢钢板桩锁锁口内涂涂抹黄油油混合物物油膏（重重量配合合比为沥沥青：黄黄油：滑滑石粉：：锯末==4：66：100：1）以防止钢板桩的漏水；3、钢板板桩在插插打时应应保证其其垂直，防防止相互互倾斜的的钢板桩桩之间索索口无法法密贴；；4、钢板板桩围堰堰在抽水水后若存存在较小小的漏水水现象，在在抽水时时，可以以看到哪哪条缝出出现漏水水，利用用漏水处处水压差差降产生生吸力的的原理，在在漏水处处钢板桩桩上迅速速溜下一袋袋干细砂砂或锯木木屑、粉粉煤灰（煤煤碴）等等填充物物，在吸吸力的作作用下，填填充物会会被吸入入接缝的的漏水处处，将漏漏水通道道堵塞，有有效的减减少漏水水量若若抽水后后漏水现现象较为为严重，则则将旧棉棉被或土土工布裁裁剪成33－5ccm的长长条状，派派潜水员员将漏水水处用棉棉条从水水面堵塞塞至河床床面；5、在水水下浇注注封底砼砼时，将将砼顶面面标高降降低0..2m，待待围堰内内水抽干干后，在在承台范范围内在在补浇00.2mm垫层，而而在钢板板桩内侧侧做积水水坑，防防止钢板板桩间轻轻微的渗渗水对承承台施工工的影响响。
五、钢板板桩围堰堰施工中中的安全全措施为确保施施工中的的安全，在在进行钢钢板桩围围堰施工工时，必必须将安安全工作作放在首首位，预预防为主主，在施施工过程程中应注注意如下下几点：：1、对操操作人员员进行安安全思想想教育，提提高操作作人员安安全意识识，实行行培训持持证上岗岗制度，不不经培训训或无证证者，不不得进行行上岗操操作；2、建立立好钢板板桩安全全管理制制度，完完善好安安全管理理体制，编编制好钢钢板桩安安全施工工应急方方案；3、用吊吊车进行行水平和和垂直起起吊时，对对吊车起起吊能力力和吊起起后是否否稳定进进行实测测，保证证在起吊吊时安全全可靠，防防止发生生意外安安全事故故；4、在钢钢板桩插插打过程程中，要要设专人人指挥，避避免人多多时乱指指挥，出出现意外外安全事事故；5、在钢钢板桩围围堰开始始抽水时时，要派派人定时时进行观观检，时时刻注意意并记录录钢围堰堰变化情情况；6、钢板板桩围堰堰内支撑撑一定要要按设计计进行施施工，施施工焊缝缝一定要要牢固，断断面尺寸寸和数量量要符合合设计要要求；7、对所所有滑轮轮和钢丝丝绳每天天进行检检查，特特别是要要注意滑滑轮的轴轴和钢丝丝绳摩损损情况，危危及安全全的要及及时维修修、更换换；8、六级级以上大大风应停停止打桩桩、吊装装等施工工作业并并做好防防风措施施；9、水上上施工作作业人员员须严格格遵守水水上施工工安全防防护相关关规定，所所有进入入作业区区人员均均须戴好好安全帽帽，穿好好救生衣衣，必要要时拴挂挂好安全全带；10、由由围堰外外至围堰堰内须设设置临时时出入通通道，并并焊好栏栏杆、踏踏步板；；11、夜夜间施工工时必须须保持良良好的照照明；12、每每个墩旁旁应备用用救生船船一艘。
六、劳动动力计划划项目施工工采用集集中管理理，流水水作业现场设一个工点来配备劳动力，现场设管理人员3名，技术人员2名，负责包括施工管理、技术等方面的工作其余工种人员数量配备按能满足两个墩同时施工考虑，主要有装吊工15人、铆焊工30人、钢筋工30人、砼工20人、木工20人及普工20人等七、主要要设备投投入序号设备名称称规格型号号数量备注1钢板桩拉森Ⅵ（LL=188m、20mm）各1套2打桩桩锤锤DZ600、DZ90型各1台3履带吊50t2台4潜水设备备1套5空气吸泥泥机2套6空压机22m33/miin1台7射水装置置2套8汽车吊25t1台9运输汽车车2台10钢结构加加工车间、设设备1套11钢筋加工工车间、设设备1套12木结构加加工车间、设设备1套13砼封底设设备1套八、施工工周期安安排（以一个个墩施工工周期为为例）序号工作内容容时间 (天天)1河床清理理、导向向安装32钢板桩插插打及固固定73内支撑安安装84吸泥封底底（砼达达到强度度）125抽水凿桩桩头76承台施工工(两次次)157墩身施工工、墩旁旁托架预预埋158围堰内支支撑拆除除59钢板桩拔拔除311合 计计75沉湖汉江江特大桥桥96##墩钢板板桩围堰堰计算书书一、 工程概括括沉湖汉江江特大桥桥处于仙仙桃市长长倘口镇镇、汉川川市沉湖湖镇内，起起诉里程程为DKK71＋＋7633.188～DKK79＋＋7055.811，全长长79442.663m。
主主桥以一一联（1102mm＋1688m＋1022m）预预应力混混凝土连连续钢构构跨越汉汉江河道道其中中95＃＃、966＃墩位位于汉江江河道中中，四季季有水，为为深水基基础，基基础拟采用钢钢板桩围围堰施工工二、围堰堰的布置置及计算算假设 1、围围堰的布布置96＃墩墩钢板桩桩围堰具体体布置如如下图：：2、计算算假设本计算中中土层参参数按经经验取值值如下：：序 号土层名称称土层顶 标高土层底 标高容重（kkN/mm3）内摩擦角角（o）粘聚力（kPa）1淤泥质黏黏土20.0011.4417.5513.449.82粉质黏土土11.443.219.7721.2212.55围堰设计计时计算算水位按按＋244.5mm考虑三、围堰堰计算 11、土压压力计算算分析 （1）、土土压力公公式的选选用 目前前，应用用较为普普遍的土土压力计计算公式式主要有有库仑土土压力公公式和朗朗肯土压压力公式式库仑仑理论假假设粘聚聚力c＝＝0，考考虑了墙墙体与土土体之间间的摩擦擦作用，并并考虑了了墙体的的倾斜，但但对于粘粘性土必必须采用用等代摩摩擦角，层层状土须须简化成成匀质土土才能计计算；而而朗肯土土压力理理论不论论对于砂砂性土、粘粘性土、匀匀质土或或层状土土均可适适用，也也适用于于地下水水及渗流流效应的的情况，但但由于没没有考虑虑墙体与与土体之之间的摩摩擦力，使使得主动动土压力力偏大，被被动土压压力偏小小，在采采用等值值梁法计计算时，须须将被动动土压力力加以提提高修正正。
朗朗肯土压压力公式式： 主动土土压力：：Pa＝＝ 被动土土压力：：Pp＝＝（2）、关关于水土土合算、水水土分算算的确定定在土压力力计算，对对于何种种土层采采用水土土合算，何何种土层层采用水水土分算算并没有有具体规规定本本工程钢钢板桩插插打范围围内主要要为淤泥泥质粘土土、粉质质粘土若若按常规规考虑，对对于粘土土应采用用不考虑虑水的渗渗流效应应的水土土合算法法计算（即即以土的的饱和重重度代替替有效土土压力计计算式中中的有效效重度，以以求的包包括水压压力在内内的土压压力），但但在φ≠≠0的情情况下，计计算误差差随φ的增大大而增大大，且由由于水的的渗流确确实存在在，经以以往工程程实际证证明，按按此方法法计算的的土压力力偏小所所以，不不管对于于何种土土质，只只要水的的渗流现现象存在在，均应应采用考考虑水的的渗流效效应的水水土分算算法（即即土压力力为按土土的浮容容重计算算的有效效土压力力与土体体间孔隙隙水的水水压力），但但由于目目前没有有土的渗渗流系数数等参数数，且不不考虑水水的渗流流时，计计算结果果偏安全全，所以以本工程程土压力力计算采采用不考考虑水的的渗流效效应的水水土分算算法。
22、主动动土压力力计算本工程土土压力计计算采用用不考虑虑水渗流流效应的的水土分分算法，即即钢板桩桩承受孔孔隙水压压力、有有效主动动土压力力及有效效被动土土压力以水位标标高＋224.55以基准准，计算算各高度度点的水水压力、有有效土压压力1）、主主、被动动土压力力系数淤泥质黏黏土：Ka＝＝tg22(455-)＝＝0.6624， ＝00.7990 Kpp＝tgg2(455+)＝＝1.6603， ＝11.2666粉质黏土土：Kaa＝tgg2(455-)＝＝0.4469， ＝00.6885 Kpp＝tgg2(455+)＝＝2.1133， ＝11.4660（2）、有效主动土压力的计算 a、hh＝4..5m时， Pa’’=＝－2×9.88×0.779＝－－15..5KNN/m22，取Paa’＝0；；b、h＝＝13.1m（上）时时，Pa’＝＝＝0.6624××7.55×8.66－2×9.88×0.779＝224.88KN//m2h＝133.1mm（下）时时，Pa’＝＝＝0.4469××9.77×8.66－2×12..5×0.6685＝＝22KNN/m22 c、hh＝199.5mm时，Pa’＝＝＝0.4469××（7.55×8.66＋9.77×6.44）－22×12..5×0.6686＝42..2KNN/m22（3）、孔隙水压力的计算a、h＝＝4.5m时， Pw＝＝45 KKN/mm2b、h＝＝13..1m时， Pw＝＝1311 KNN/m22 cc、h＝＝19..5m时， Pw＝＝1955 KNN/m22 （44）、主主动土压压力合力力a、h＝＝4.55m时， Pa＝＝Pa’’＋Pww＝455 KNN/m22b、h＝＝13..1m（上）时时， PPa＝PPa’＋Pww＝244.8＋＋1311＝1555.8 KN//m2h＝133.1mm（下）时时， PPa＝PPa’＋Pww＝222＋1311＝1533 KNN/m22 cc、h＝＝19..5m时， Pa＝＝Pa’’＋Pww＝422.2＋＋1955＝2377.2 KN//m23、各施施工工况况及内力力计算 本围堰堰施工时时，按上上层支撑撑已安装装，并抽抽水（吸吸泥）至至待安装装支撑下下1000cm 处，计计算各支支撑在各各阶段可可能出现现的最大大反力和和钢板桩桩最大内内力。
根据施工工工序，分分为五个个工况；；工况一、围围堰第一一道支撑撑加好后后，抽水水、吸泥泥到＋118.5m标高时时；工况二、围围堰第二二道支撑撑加好后后，抽水水、吸泥泥到＋116.00m标高高时；工况三、围围堰第三三道支撑撑加好后后，向围围堰内注注水至围围堰外标标高，围围堰内吸吸泥、清清淤到＋＋9.442mm标高时时；工况四、围围堰封底底砼浇注注并达到到设计强强度后，围围堰内抽抽水完成成后 在计算算时，各各阶段钢钢板桩计计算长度度按等值值梁法确确定，从从主动土土压力与与被动土土压力相相等的反反弯矩截截面（即即净土压压力为零零或弯矩矩为零）截截断形成成等值梁梁计算支支撑反力力和钢板板桩弯矩矩各工况的的内力计计算如下下：工况一，围堰第一道支撑加好后，抽水、吸泥到＋18.5m标高时；钢板桩前前有效被被动土压压力a、 h＝6..0m时， Pp’＝＝＝0＋＋2×9.88×1.2266＝＝24..8 KKN/mm2b、 h＝133.1（上上）m时时， Pp’＝＝＝1..6033×7.55×7.11＋2×9.88×1.2266＝1100.2 KN//m2考虑钢板板桩与土土体之间间的摩擦擦力，须须将被动动土压力力加以提提高修正正，查表表得K＝＝1.332h＝6..0m时， Pp＝KKPp’’＋Pww＝1..32××24..8＋00＝322.7 KN//m2h＝133.1（上上）m时时， Pp＝ KPpp’＋Pww＝1..32××1100.2＋＋10××7.11＝2116.55 KNN/m22土压力分分布图如如下：取等值梁梁计算支支点力和和钢板桩桩弯矩如如下：工况二：：围堰第第二道支支撑加好好后，抽抽水、吸吸泥到＋＋16..0m标标高时；；钢板桩前前有效被被动土压压力a、 h＝8..5m时时， Pp’＝＝＝0＋＋2×9.88×1.2266＝＝24..8 KKN/mm2b、 h＝133.1（上上）m时时， Pp’＝＝＝1..6033×7.55×4.66＋2××9.88×1.2266＝80..1 KKN/mm2c、 h＝133.1（下下）m时时， Pp’＝＝＝2..1333×9.77×4.66＋2××12..5×1.446＝1311.7 KN//m2d、 h＝199.5m时， Pp’＝＝＝2.1133××（9..7×6.4＋7..5×4.66）＋22×12..5×1.446＝2422.5 KN//m2考虑钢板板桩与土土体之间间的摩擦擦力，须须将被动动土压力力加以提提高修正正，查表表得K11＝1..32，KK2＝1..61h＝8..5m时时， Pp＝ K1Pp’＋Pww＝1..32××24..8＋00＝322.7 KN//m2h＝133.1（上上）m时时， Pp＝KK1Pp’＋Pww＝1..32××80..1＋110×4.66＝1551.77 KNN/m22h＝133.1（下下）m时时， Pp＝KK2Pp’＋Pww＝1..61××1311.7＋＋10××4.66＝2558 KKN/mm2h＝199.5m时， Pp＝KK2Pp’＋Pww＝1..61××242.5＋100×11＝＝5000.4 KN//m2土压力分分布图如如下：取等值梁梁计算支支点力和和钢板桩桩弯矩如如下：工况三、围围堰第三三道支撑撑加好后后，向围围堰内注注水至围围堰外标标高，围围堰内吸吸泥、清清淤到＋＋9.4442mm标高时时；钢板桩前前有效被被动土压压力a、 h＝155.058mm时， Pp’＝＝＝0＋＋2×12..5×1.446＝226.55 KNN/m22b、 h＝199.5m时， Pp’＝＝＝2.1133××9.77×4.4442＋＋2×12..5×1.446＝1188.4 KN//m2考虑钢板板桩与土土体之间间的摩擦擦力，须须将被动动土压力力加以提提高修正正，查表表得K＝＝1.661h＝155.058mm时， Pp＝KKPp’’＋Pww＝1..61××26..5＋110×15.058＝＝1933.2 KN//m2h＝199.5m时， Pp＝KKPp’’＋Pww＝1..61××1188.4＋＋10××19.55＝3855.6 KN//m2土压力分分布图如如下：取等值梁梁计算支支点力和和钢板桩桩弯矩如如下：工况四：：围堰封封底砼浇浇注并达达到设计计强度后后，围堰堰内抽水水完成后后。
各道支撑撑在四个个工况下下的最大大反力作作为圈梁梁的设计计依据，则则第一至至第三道道支撑的的支撑反反力依次次为：R1＝1102..6 KKN/mm R22＝4422.8 KN//m RR3＝5766.1 KN//m 钢板桩在在各工况况下所受受的最大大弯矩：：Mmaax＝3330..9KNN.m，钢钢板桩拟拟采用拉拉森Ⅵ型，其其惯性矩矩为5667000cm44/m,, 截面面弹性模模量为227000cm33/m,,钢材材材质为 SY2295σ=＝＝＝1222.6 Mpaa ＜00.6××2955＝1777 MMpa，符符合要求求4、求钢钢板桩的的入土深深度 钢钢板桩的的最小入入土深度度根据在在最不利利状况（工工况三）进行行求解钢钢板桩的的最小入入土深度度包括钢钢板桩上上弯矩为为零点的的入土深深度(xx)和为为克服弯弯矩零点点钢板桩桩剪力所所需的被被动土深深度(yy)x＝=== 0..48 m（式中PP为围堰堰内水下吸吸泥、清清淤到＋＋9.442mm时的有有效主动动土压力力值） y＝＝＝2.77 m（式中PP为围堰堰内最大大开挖状状态（即即工况三三）时，主主、被动动土压力力相等点点钢板桩桩所受的的剪力值值）则，钢板板桩的最最小入土土深度为为：1..1×(0.448＋2.77)＝3..5 mm5、内支支撑的设设计计算算本工程中中支撑圈圈梁采用用H5888型钢钢，支撑撑钢管采采用Φ5300（壁厚厚10mmm）和Φ630（壁壁厚12mm）。
H5888型钢的的截面特特性如下下：A=1885766mm2I=11132883.885cm4W=38853..2cm3Φ5300（壁厚厚10mmm），其其截面特特征如下下：A=1663366.3mmm2 W==4.117×106mm3I＝5..52××108mm4;i==1833.888mm单位重量量：q==1288.244kg/mmΦ6300（壁厚厚12mmm），其其截面特特征如下下：A=2332988.1mmm2 W==7.0064××106mm3I＝111.133×108mm4;i==2188.5mmm单位重量量：q==1822.9kkg/mm第一道支支撑经SSAP220000计算结结果如下下：（弯矩图图）（轴力图图）a、 由计算可可知，圈圈梁最不不利荷载载出现在在长边圈圈梁上，弯矩最大大及轴力力最大的的截面在在距离梁梁端177.1mm处，其其 MMmaxx＝2998.55KN·M， Nmaax=114499.7 KN则，σ＝＝±＝+=78＋＋73..8＝1151..8MPPa≤, 强强度符合合要求！！b、支撑撑钢管所所受最大大轴力NN＝8666.33 KNN，计算算长度LL＝15.99 m,钢管自重重产生的的弯矩MM==×1.228×15.992=40..4 KKN·M;则，σ＝＝±＝+=53＋＋9.22＝622.2MMPa≤≤,强度符合合要求！！由==115.99/0.1184==86..4 ;;查表得得：φ＝0..6755===444444.8KKNσ＝+==+=78..6＋110.99＝899.5 MPaa≤,整体体稳定性性符合要要求！第二、三三道支撑撑结构布布置相同同，取受受力较大大的第三三道支撑撑计算。
第三道支支撑经SSAP220000计算结结果如下下：（弯矩图图） （轴力力图）a、 由计算可可知，圈圈梁最不不利荷载载出现在在长边圈圈梁上，在弯矩最最大的截截面（距距梁端224米处处） Mmaax＝8892..2KNN·M， N=9699.8 KN则，σ＝＝±＝+＝266.1＋＋1100.3＝＝1366.4MMPa≤≤, 强度符符合要求求！考虑到在在斜撑与与2H5588型型钢相交交处，轴轴力、弯弯矩突变变，所以以在斜撑撑与2HH5888型钢相相交处11米范围围内的22H5888型钢钢内外各各加焊112mmm钢板，截截面特征征如下：：A＝6330×12×2＋3371552＝5522772mmm2I＝（6630××12×30002＋×6300×123＋1113288385500）×2＝3626658440mm4W＝＝11185518225cmm3所以在长长斜撑与与长边22H5888型钢钢相交处处，Nmmax＝＝55889.33KN， M=6566.7 KN·M则，σ＝＝±＝+=1077＋522.8＝＝1599.8MMPa≤≤, 强度符符合要求求！ 在在长斜撑撑与短边边2H5588型型钢相交交处，NNmaxx＝70052..5KNN， M=1477.6 KN·M则，σ＝＝±＝+＝1334.99＋111.9＝＝1466.8MMPa≤≤, 强度符符合要求求！ 在短边边斜撑与与长边22H5888型钢钢相交处处，N＝＝33117.44KN， M=7111.7 KN·M则，σ＝＝±＝+＝633.5＋＋57..2＝1120..7MPPa≤, 强度符符合要求求！对长、短短边上受受力最大大的一般般截面进进行验算算：短边2HH5888型钢除除截面贴贴板范围围外一般般截面所所受最大大轴力Nmaxx＝48111KNN，M=1722.6 KN·M则，σ＝＝±＝+＝1229.55＋211.3＝＝1500.8MMPa≤≤, 强度符符合要求求！长边2HH5888型钢除除截面贴贴板范围围外一般般截面所所受最大大轴力N＝33317..4KNN，M=3788.2 KN·M则，σ＝＝±＝+＝899.3＋＋46..7＝1136MMPa≤≤, 强度符符合要求求！b、长斜斜支撑钢钢管所受受最大轴轴力N＝＝32001.44 KNN，计算算长度LL＝122 m,钢管自重重产生的的弯矩MM==×1.8229×122＝322.9KKN·M;则，σ＝＝±＝+=1377.4＋＋4.444＝1141..9MPPa≤,强度度符合要要求！由==112/0.21185＝＝54..9 ;;查表得得：φ＝0..87===1157000.11KNσ＝+==+ =1557.99＋5..24＝＝1633.2 MPaa≤,整体体稳定性性符合要要求！短短斜支撑撑钢管所所受最大大轴力NN＝32216..5 KKN，计计算长度度L＝66 m,钢管自重重产生的的弯矩MM==×1.8229×62＝8..23KKN·M（可忽忽略不计计）;由==66/0.21185＝＝27..5 ;;查表得得：φ＝0..9644σ＝＝＝＝1433.2 MPaa≤,整体体稳定性性符合要要求！6、封底底砼厚度度计算封底砼达达到设计计强度后后,抽干干围堰内内的水。
此此时封底底砼受到到由于内内外水土土压力差差形成的的向上的的水的浮浮力P，封封底砼必必须在自自重G、与与钢护筒筒的粘聚聚力N11及与钢钢板桩的的粘聚力力N2作用下下抵抗水水的浮力力P本工程拟拟定封底底砼标号号为C225，取取其设计计值fttd=11.233MPaa，考虑虑施工阶阶段混凝凝土的允允许弯拉拉应力取取1.55倍安全全系数，则则[σ]=00.822MPaa，钢护护筒与封封底混凝凝土间握握裹力ττ=0.15Mpa砼封底底厚度为为2.00m,在在计算时时取有效效厚度为为1.88 m1）、砼砼抗浮力力计算水的浮力力 P＝＝=10000××9.88×15.058×(288.8××22.88-200×3.114×1.12) ＝＝85668.66 t封底砼自自重G＝＝＝2..3×(28..8×22.88-200×3.114×1.12)×1.88＝24003.99t封底砼与与钢护筒筒的粘聚聚力N1＝22×3.114×1.1×1.88×20×15＝37330.33 t 封底砼与与钢板桩桩的粘聚聚力N2＝（288.8＋＋22..8）×2×1.88×15＝27886.44 t GG＋N11＋N2＝24003.99＋37330.33＋27886.44＝89220.66 t ＞ PP，满足足要求！！ (2))、封底底混凝土土拉应力力计算由于承台台封底混混凝土与与钢护筒筒及钢板板桩形成成握裹支支撑，其其力的传传递较为为复杂，根根据本承承台桩基基布置情情况，将将封底砼砼看成承承受均布布荷载的的三边固固定、一一边简支支的面板板结构。
则，作用用在砼梁梁上的荷荷载p＝＝15.058×10－－1.88×23＝＝1099.2 KN//m2Mx＝00.066＝0..06××1099.2××5.882＝2220.44KN.mMy＝00.0555＝00.0555×1099.2××5.882＝2002.11KN.m＜ ［σσ］ 7、坑底底土抗隆隆起验算算围堰在水水下清淤淤到＋99.4442m标标高处，须须验算坑坑底的承承载力，如如承载力力不足，将将导致坑坑底土的的隆起 本工程程坑底抗抗隆起验验算采用用滑动圆圆滑分析析法，以以坑底OO为圆心心，以钢钢板桩入入土深度度OB为为半径作作圆交坑坑底水平平线于EE、F，再再由E作作垂直平平方线交交河床面面于D则，抗滑滑力矩＝＝C1H＋ ＝＝（9..8×8.66＋122.5××1.9958）×4.442＋3.14×4.4422×12.5＝1257.5滑动力矩矩＝＝×(7..5×8.66+9..7×1.9958))×4.4442 2=8823..7K＝＝11.533 ＞ 1.22，可满满足坑底底抗隆起起验算！！沉湖汉江江特大桥桥95##墩钢板板桩围堰堰计算书书一、工程程概括沉湖汉江江特大桥桥处于仙仙桃市长长倘口镇镇、汉川川市沉湖湖镇内，起起诉里程程为DKK71＋＋7633.188～DKK79＋＋7055.811，全长长79442.663m。
主主桥以一一联（1102mm＋1688m＋1022m）预预应力混混凝土连连续钢构构跨越汉汉江河道道其中中95＃＃、966＃墩位位于汉江江河道中中，四季季有水，为为深水基基础，基基础拟采用钢钢板桩围围堰施工工二、钢板板桩围堰堰的布置置及计算算假设1、围堰堰的布置置95＃墩墩钢板桩桩围堰具体体布置如如下图：：2、计算算假设本计算中中土层参参数按经经验取值值如下：：序 号土层名称称土层顶 标高土层底 标高容重（kkN/mm3）内摩擦角角（o）粘聚力（kPa）1淤泥质黏黏土20.0013.5517.5513.449.82粉质黏土土13.55-2.2219.7721.2212.55围堰设计计时计算算水位按按＋244.5mm考虑三、钢板板桩围堰堰计算1、土压压力计算算本工程土土压力计计算采用用不考虑虑水渗流流效应的的水土分分算法，即即钢板桩桩承受孔孔隙水压压力、有有效主动动土压力力及有效效被动土土压力以水位标标高＋224.55以基准准，计算算各高度度点的水水压力、有有效土压压力1）、主主、被动动土压力力系数淤泥质黏黏土：Ka＝＝tg22(455-)＝＝0.6624， ＝00.7990 Kpp＝tgg2(455+)＝＝1.6603， ＝11.2666粉质黏土土：Kaa＝tgg2(455-)＝＝0.4469， ＝00.6885 Kpp＝tgg2(455+)＝＝2.1133， ＝11.4660（2）、有效主动土压力的计算a、h＝＝4.5mm时，Pa＝ Pa’’＋Pww＝0＋44.5×10 = 445 KKN/mm2b、h＝＝11m（上）时时，Pa＝ Pa’’＋Pww＝＋＝0.6624××7.55×6.55－2××9.88×0.779＋110×11＝125 KKN/mm2c、h＝＝11m（下）时时，Pa＝ Pa’’＋Pww＝＋＝0.4469××9.77×6.55－2××12..5×0.6685＋＋10××11＝122.55 KNN/m22d、h＝＝17.55m时，Pa＝ Pa’’＋Pww＝＋＝0.4469××(7..5×6.55＋9..7×6.55)-2×12..5×0.6685++10×17.55＝2100.3 KN//m22、各施施工工况况及内力力计算 本围堰堰施工时时，按上上层支撑撑已安装装，并抽抽水（吸吸泥）至至待安装装支撑下下1000cm 处，计计算各支支撑在各各阶段可可能出现现的最大大反力和和钢板桩桩最大内内力。
根据施工工工序，分分为三个个工况；；工况一、围围堰第一一道支撑撑加好后后，抽水水、吸泥泥到＋118m标标高时；；工况二、围围堰第二二道支撑撑加好后后，向围围堰内注注水至围围堰外标标高，围围堰内吸吸泥、清清淤到＋＋11.5055m标高时时；工况三、围围堰封底底砼浇注注并达到到设计强强度后，围围堰内抽抽水完成成后 在计算算时，各各阶段钢钢板桩计计算长度度按等值值梁法确确定，从从主动土土压力与与被动土土压力相相等的反反弯矩截截面（即即净土压压力为零零或弯矩矩为零）截截断形成成等值梁梁计算支支撑反力力和钢板板桩弯矩矩工况一、围围堰第一一道支撑撑加好后后，抽水水、吸泥泥到＋118m标标高时；；有效被动动土压力力：h＝6..5m时时，Ppp’＝2×9.88×1.2266＝＝24..8 KKN/mm2h＝111m时，Pp’＝＝1.6603××7.55×4.55＋2××9.88×1.2266＝＝78..9 KKN/mm2考虑板桩桩与土体体的摩擦擦，被动动土压力力提高系系数K＝＝1.332，则则：h＝6..5m时时，Ppp＝322.7 KN//m2h＝111m时，Ppp＝788.9××1.332＋110×4.55＝1449.11 KNN/m22土压力分分布图如如下：取等值梁梁计算支支点反力力及钢板板桩弯矩矩如下：：工况二、围围堰第二二道支撑撑加好后后，向围围堰内注注水至围围堰外标标高，围围堰内吸吸泥、清清淤到＋＋11.5055m标高时时；有效被动动土压力力：h＝122.9995m时，Ppp’＝2×12..5×1.446＝336.55 KNN/m22h＝177.5m时，Pp’＝＝2.1133××9.77×4.5505＋＋2×12..5×1.446＝1129..7KNN/m22考虑板桩桩与土体体的摩擦擦，被动动土压力力提高系系数K＝＝1.661，则则：h＝122.9955m时，Ppp’＝588.8＋＋1299.955＝1888.8KKN/mm2h＝177.5m时，Ppp’＝1299.7××1.661＋110×17..5＝3833.8 KN//m2土压力分分布图如如下：取等值梁梁计算支支点反力力及钢板板桩弯矩矩如下：：工况三、围围堰封底底砼浇注注并达到到设计强强度后，围围堰内抽抽水完成成后。
各道支撑撑在三个个工况下下的最大大反力作作为圈梁梁的设计计依据，则则第一、第第二道支支撑的支支撑反力力依次为为：R1＝1123..2 KKN/mm RR2＝4022.9 KN//m 钢板桩在在各工况况下所受受的最大大弯矩：：Mmaax＝4407..5KNN.m，钢钢板桩拟拟采用拉拉森Ⅵ型，其其惯性矩矩为5667000cm44/m,, 截面面弹性模模量为227000cm33/m,,钢材材材质为 SY2295σ=＝＝＝1500.9 Mpaa ＜00.6××2955＝1777 MMpa，符符合要求求3、求钢钢板桩的的入土深深度钢板桩的的最小入入土深度度根据在在最不利利状况（工工况二）进进行求解解钢板板桩的最最小入土土深度包包括钢板板桩上弯弯矩为零零点的入入土深度度(x))和为克克服弯矩矩零点钢钢板桩剪剪力所需需的被动动土深度度(y)) x＝===0.333 mm y＝＝＝2.22 m则，钢板板桩的最最小入土土深度为为： 11.1××(0.333＋2.22)＝2.88 m4、内支支撑的设设计计算算本工程中中支撑圈圈梁采用用H5888型钢钢，支撑撑钢管采采用Φ5300（壁厚厚10mmm）和Φ630（壁壁厚12mm）。
H5888型钢的的截面特特性如下下：A=1885766mm2I=11132883.885cm4W=38853..2cm3Φ5300（壁厚厚10mmm），其其截面特特征如下下：A=1663366.3mmm2 W==4.117×106mm3I＝5..52××108mm4;i==1833.888mm单位重量量：q==1288.244kg/mmΦ6300（壁厚厚12mmm），其其截面特特征如下下：A=2332988.1mmm2 W==7.0064××106mm3I＝111.133×108mm4;i==2188.5mmm单位重量量：q==1822.9kkg/mm第一道支支撑经SSAP220000计算结结果如下下：（弯矩图图）（轴力图图）a、由计计算可知知，圈梁梁最不利利荷载出出现在长长边圈梁梁上，在在距梁端端17..08米米处，截截面弯矩矩、轴力力均最大大Mmaxx＝3229.33KN·M， NNmaxx=15599..5 KKN则，σ＝＝±＝+=86+81..4=1167..4MPPa≤, 强度度符合要要求！b、支撑撑斜钢管所所受最大大轴力NN＝9555.88KN，计计算长度度L＝115.33m,钢管自重重产生的的弯矩MM==×1.228×15..4322=38..1KNN·M;则，σ＝＝±＝+=58..5+88.7==67..2 MMPa≤≤,强度符合合要求！！由==115.33/0.1184==83..2 ;;查表得得：φ＝0..7111===447977.9KKNσ＝+==+ =882.33+9..8=92..1 MMPa≤≤,整体体稳定性性符合要要求！第二道支支撑经SSAP220000计算结结果如下下： （弯矩矩图）（轴力图图）a、由计计算可知知，圈梁梁最不利利荷载出出现在长长边圈梁梁上，在弯矩最最大的截截面（距距梁端224米处处） Mmaax＝6624KKN·M， N=6788.2 KN则，σ＝＝±＝+＝188.3＋＋77＝＝95..3MPPa≤, 强度符符合要求求！在轴力最最大的截截面 Nmaax=339088.9 KN， M＝＝4599.2KKN·M则，σ＝＝±＝+＝1005.22＋566.7＝＝1611.9MMPa≤≤, 强度符符合要求求！b、长支支撑钢管管所受最最大轴力力N＝222388.9 KN，计计算长度度L＝112 mm,钢管自重重产生的的弯矩MM==×1.8229×122＝322.9KKN·M;则，σ＝＝±＝+=96..1＋44.444＝1000.55 MPPa≤,强度度符合要要求！由==112/0.21185＝＝54..9 ;;查表得得：φ＝0..87===1157000.11KNσ＝+==+ =1110.55＋5＝＝1155.5 MPaa≤,整体体稳定性性符合要要求！短斜支撑撑钢管所所受最大大轴力NN＝22249..5 KKN，计计算长度度L＝66 m,钢管自重重产生的的弯矩MM==×1.8229×62＝8..23KKN·M（可忽忽略不计计）;由==66/0.21185＝＝27..5 ;;查表得得：φ＝0..9644σ＝＝＝＝1000.2 MPaa≤,整体体稳定性性符合要要求！5、封底底砼厚度度计算封底砼达达到设计计强度后后,抽干干围堰内内的水。
此此时封底底砼受到到由于内内外水土土压力差差形成的的向上的的水的浮浮力P，封封底砼必必须在自自重G、与与钢护筒筒的粘聚聚力N11及与钢钢板桩的的粘聚力力N2作用下下抵抗水水的浮力力P本工程拟拟定封底底砼标号号为C225，取取其设计计值fttd=11.233MPaa，考虑虑施工阶阶段混凝凝土的允允许弯拉拉应力取取1.55倍安全全系数，则则[σ]=00.822MPaa，钢护护筒与封封底混凝凝土间握握裹力ττ=0.15Mpa砼封底底厚度为为2.00m,考考虑到封封底砼顶顶面浮浆浆的存在在，则封封底砼在在计算时时取有效效厚度为为1.88 m1）、砼砼抗浮力力计算水的浮力力 P＝==10000×9.88×12.9995××(28..8×22.88-200×3.114×1.112)＝73394..7t封底砼自自重G＝＝＝2..3×(28..8×22.88-200×3.114×1.112)×1.88＝24004t封底砼与与钢护筒筒的粘聚聚力N1＝22×3.114×1.1×1.88×20×15＝37330.33t 封底砼与与钢板桩桩的粘聚聚力N2＝（288.8＋＋22..8）×2×1.8×15＝27886.44t GG＋N11＋N2＝24004＋37330.33＋27886.44＝89220.77t ＞＞ P，满满足要求求！ 。