设计计算书TKJ(1350/1.75-JXW)目录1 设计的目的2 主要技术参数3 电机功率的计算4 电梯运行速度的计算5 电梯曳引能力的计算6 悬挂绳或链安全系数计算7 绳头组合的验算8 轿厢及对重导轨强度和变形计算9 轿厢架的受力强度和刚度的计算10 搁机梁受力强度和刚度的计算11 安全钳的选型计算12 限速器的选型计算与限速器绳的计算13 缓冲器的选型计算14 轿厢和门系统计算说明15 井道顶层和底坑空间的计算16 轿厢上行超速保护装置的选型计算17 盘车力的计算18 操作维修区域的空间计算19 电气选型计算20 机械防护的设计和说明21 主要参考文献1 设计的目的TKJ （1350/1.75-JXW-VVVF）型客梯，是一种集选控制的、交流调频调压调速的乘客电梯， 额定载重1350Kg，额定运行速度1.75m/s本客梯采用先进的永磁同步无齿轮曳引机进行驱动, 曳引比为 2:1，绕绳方式为单绕，采用2 导轨结构，用一个主轿架承受轿厢，在曳引绳的牵动下 沿着 2 根主导轨上下运行，以达到垂直运输乘客和医疗设备的目的本客梯的轿厢内净尺寸为宽2100mm*深1600mm,内净面积为3.36M2,完全符合GB7588 —2003《电梯制造与安装安全规范》的要求.本计算书按照GB7588-2003《电梯制造与安装安全规范》的要求进行计算，以验证设计是 否满足GB7588—2003标准和型式试验细则的要求。
本计算书验算的电梯为本公司标准的1350kg乘客电梯，主要参数如下:额定载重量 1350kg层站数15层15站开门尺寸 1100mm＊2100mm额定速度 1.75m/s提升高度 43.5m轿厢内净尺寸 2100mm*1600mm开门方式为中分式本电梯对以下主要部件进行计算:（一）曳引机、承重部分和运载部分曳引机 永磁同步无齿轮曳引机，GETM6.0H型,15 Kw，绕绳比2:1,单绕，曳引轮节径450mm,速度 175m/s搁机大梁 主梁 25＃工字钢轿厢 2100mm＊1600mm， 2 导轨钢丝绳 7—© 10, 2 : 1曳引方式导轨 轿厢主导轨 T89/B二）安全部件计算及声明安全钳 渐进式AQ11B型，总容许质量3500kg，额定速度1.75m/s限速器 LOG03 型，额定速度 1 75m/s缓冲器 YH68-210型油压缓冲器，额定速度175m/s,总容许质量800—3500kg,行程 210 mm,总高 675mm2 主要技术参数Q额定载重量Q=1350kgve额定速度v =175m/se轿厢尺寸（宽*深*高）2100mm *1600mm *2400mm开门方式中分开门尺寸（宽*咼）1100mm * 2100mmH提升高度H=43。
5mi曳引比i= 2d曳引绳及绳径8X19s 西鲁式，d=10mmn曳引绳根数n=8D曳引轮节径D =450mmDi导向轮、轿顶轮、对重轮 的平均直径D]=520mmK平衡系数K=0.4 〜0.5P轿厢自重P=1400kgWi曳引钢丝绳每米重量 轿厢在底层时曳引轮轿 厢侧的钢丝绳重量0.347kg/mW1 = 8*43o 5*0347 = 120 kgW2随行电缆每米重量 轿厢在顶层时轿厢侧的 随行电缆重量1 o 7 kg/mW2=(43o 5/2) *1o 7 = 37 kgW3补偿链每米重量轿厢在顶层时轿厢侧的 补偿链重量1 o 5 kg/m W3 = 110kgG对重重量G=P+K*Q (1940〜2075) kga最大加减速度值a = 0 o 5m/s2a曳引包角a =155o =2o 706 radB半圆曳引绳槽的切口角B=95Y曳引绳槽的槽角度Y=35 oSmax曳引机最大径向负载6000 kgn电梯运行的总效率n =0.90N电机功率15 kwv i曳引机节径线速度3o 5 m/sni电机额定转速149 rpm轿厢导轨T89/B限速器XS3型，额定速度1o 75m/s安全钳渐进式AQ10A型，最大总容许质量P+Q=3331kg,额定速度 1o 75m/s缓冲器YH68-210型油压缓冲器，额定速度1.75m/s, 总容许质量3500kg，行程h1=210 mm，总高 h=675 mm3 电机功率的计算对于交流电梯，功率按下列公式计算：N=(l- K ) QV] / 102 n i (kW) 式中:K—平衡系数，K=0。
4；Q—额定载荷，Q=1350KgV]—曳引机节径线速度,V]=3.5m/sn—电梯传动的总效率，n=o90i -曳引比 ,i= 2将各参数代入上式：N=(1-0 4)＊1350*3.5/(102*0 90*2)=15 49kW 考虑到轿厢运行产生的附加阻力、满载起动工况及电机温升等情况，选用 型，电机功率 ,可以满足设计要求i导向轮[][]轿顶轮轿厢/搁机梁对重轮图 1 曳引系统示意图4 电梯运行速度的计算电梯的运行速度V=n*D* n1 / 60*i式中：D-曳引轮节园直径,D=0.45mn1—电机的额定转速,n]=149rpmi —曳引比， i =2将各参数代入:V=3142*0.45*149 / (60*2) =1.756 m/s对于VVVF控制的电梯，只要V大于等于额定速度1.756m/s,就可以通过改变电机的输 入频率和电压来调节电梯的运行速度，使之在(0.92〜1.05)*额定速度的范围内，从而满足 要求5 电梯曳引能力的计算根据 GB7588—2003 的要求，电梯曳引力的计算分别按轿厢装载、紧急制动、轿厢滞留3 种工况进行.5.1 基本参数5.11 选用的 型曳引机，其曳引轮的槽型为半圆槽,槽形的几何参数为：槽的角度 丫=35。
0.611 rad下部切口角度 B =951.658 rad5.1.2 当量摩擦系数的计算根据GB7588—2003的要求，当量摩擦系数按下式计算：f = u *4* ( cos (Y / 2 )— sin (B / 2 ) ) / (n — B-Y —sin B + sin Y)式中：u-摩擦系数，对应3种工况分别为：装载工况 u =0.1紧急制停工况 u=01 / (1 + V1 / 10 ) = 0.1 / (1 +35 / 10 ) =0.074轿厢滞留工况 u =0 2将各参数代入可得3种工况下的当量摩擦系数：1) 装载工况f =01*4* ( cos (35o / 2 ) — sin (95 / 2 ) ) / (n-1658—0.611-sin95 + sin 35o)=0.1922) 紧急制停工况f =0074*4*( cos (35o / 2 ) - sin (95o / 2 ) ) / (n-1o 658—0.611—sin95 + sin35o =0 1423 轿厢滞留工况f =02*4*( cos (35o / 2 )— sin (95o / 2 ) )/( n—1.658—0°611-sin95 + sin 35o) = 0.3845.2 轿厢装载工况根据 GB7588-2003 的要求，按照载有 125%额定载荷的轿厢在底层平层位置时最不利情况 进行计算，此时应满足：T1/ T2We fa式中：T1/ T2—曳引轮两边曳引绳的较大静拉力与较小静拉力的比值e —自然对数的底,e=2。
718a—曳引绳在曳引轮上的包角,a=155° =2706 rad 将相关参数代入可得：T1=(P+1 25*Q+W1)g/i=(1400+1 25*1350+51) *9.8/2=15379N T2=(G+W3)g/i=( 2008+0)* 9 8 /2=9839 NT1/ T2= 15379/9839=1 563e fa = e 0185 *2706=1 681因为 T1/T2 =1.563Wefa=1681所以满足曳引条件 3 紧急制停工况根据 GB7588—2003 的要求,按照空载轿厢在顶层平层位置时最不利情况进行计算，此时 应满足：Tl/ T2We f将相关参数代入可得:T1=G* (g+a max) /i+ W]* (g+ i*a max)=2008*(9.8+05)/2+51*(9.8+2*05)=10892 NT2=(P+W2+W3)* (g-a max) /i =(1400+17.85+110)*(9.8—0 5) /2=7105 N2 3 maxT1/ T2=10892/7105=1.533e fa = e 0.142 *2706=1.573因为 T1/T2 =1。
533Wefa=1573所以满足曳引条件 4 轿厢滞留工况根据 GB7588—2003 的要求,按照空载轿厢在顶层位置、对重压实在对重缓冲器上时最不 利情况进行计算，此时应满足：T1/ T22e f将相关参数代入可得：T1=(P+W2+W3)*g /i =(1400+17 85+110) *9.8/2=7486 N T2= W1*g=51* 9.8=499.8 NT1/ T2=7486/499.8=14.98e fa = e 0384 *2706=2 826因为 T1/T2 =14.982efa=2826 所以满足曳引条件6 曳引绳的安全计算6.1 曳引绳的直径要求根据GB7588—2003的要求，曳引轮的节径D与曳引绳的直径d之比不应小于40在本 系统中，D=450mm, d=10mm,则 D/d= 450/10= 45240，满足标准要求6.2 曳引绳的安全系数计算根据GB7588—2003的要求，当装有额定载荷的轿厢停靠在最低层站时，曳引绳的实际安 全系数S应不小于按标准附录N规定的安全系数计算值Sf,即S2Sf，并不小于122.1实际安全系数S的计算S=nF / ((P+Q) /i+ W1)g式中：F—单根曳引绳的最小破断载荷，F=44 KN将相关参数代入可得：S = 7*44*1000/( ((1400+1350)/2+51) *9。
8)=222.2标准规定的安全系数Sf的计算根据GB7588—2003标准附录N的规定，本系统中滑轮的等效数量Nequiv为：Nequiv = Nequiv(t) + Nequiv(p)式中：Nequiv (t) —曳引轮的等效数量，Nequiv(t)=6.7Nequiv(p) －导向轮的等效数量Nequiv( p)= KP＊ ( Nps +4 * Npr )根据标准的规定和曳引系统示意图(图 1)可得：KP=( D/D1)4=(450/520)4=0.56Nps=3Npr=0则 Nequiv(p)= 056＊ (3 +4 *0 )=1.68Nequiv =67+1.68=8.38因为 Sf =10XX=2.6834—X1/X2X1= log ( (695.85 ＊ 106 * Nequiv ) / (D / d) 8.567 )= log ( (69585 ＊ 106 *8.38) / 45 8.567 )= - 4 397X2= log ( (7709 大(D / d ) -2894)= log ( 7709 大 45-2.894)= — 2897X=2 6834-X1/X2=2.6834— 4.397/2。
897=1 1656所以 Sf=10X =101.1656=14 642从以上计算可得：S=22.042Sf =14.642，即实际安全系数S大于标准规定的安全系数Sf 并不小于12，所以曳引绳的安全系数满足标准要求7 绳头组合的验算采用专业厂生产的①10mm型楔块式绳头组合，其型式试验的破断力为44kN，大于每根 钢丝绳最小破断载荷的80%,即44*80%=35.2，满足GB7588—2003的规定，绳头组合的强度 足够8 轿厢及对重导轨的计算据标准,相应的主要技术参数如下 主导轨数量 n=2 惯性半径 ix=19.8mm 惯性距 Jx=597000mm4 抗弯模量 Wx=14500mm3 抗拉强度 Rm =370 N/mm2 许用应力：正常使用时[° ] 许用变形[§]=5mm 导轨支架间距 l=2500 mm选用标准JG/T50721—1996《电梯T型导轨》规定的T89/B型导轨作为轿厢主导轨根 翼缘厚度 C=10mm 截面积 A=1570mm iy=18 4mmJy=530000mm4Wy=11900mm3弹性模量 E=2.1＊105 N/mm2]=165 N/mm2 , 安全钳动作时[° 2]=205 N/mm2细长比入=1 / ix =2500 / 19。
8=126弯曲系数（查GB7588—2003附录G表G3） 2=2.68轿厢尺寸：宽 Dx=2000 mm,深 Dy=1750mm,高 Dz=2400mm轿厢上下导靴之间距离h=3550mm导轨受力主要有3种工况：1、安全钳动作时工况，2、装卸载工况，3、运行工况其中 最不利的工况为安全钳动作时的工况，其次为装卸载工况，所以只需计算这2种工况下导轨的受 力和变形是否满足要求1安全钳动作时的工况本系统选用渐进式安全钳，其冲击系数为k1=2本系统为中心导向和悬挂的轿厢,其坐标见轿厢布置图2 （轿厢中心Cd和轿厢重心Pd与 悬挂中心Sd重合，额定载荷Q分别按相对于X轴和Y轴、均匀分布在最不利的3/4的轿厢 面积里计算）Dx Dx第一种载荷分布情抚Xc=X3=Xp=Q第二重载荷分布情況化二沧二邛二0图2轿厢布置图额定载荷中心坐标Xq=325mm Yq=1875mm81.1由导向力引起的Y轴上的弯曲应力Fx=k1*Q*g*Xq / (2h) =2*1350*98*325/(2*3550) = 1211NMy=3*Fx*l/16 =3*1211*2500/16 =567656 Nmmo y= My/ Wy=567656/11900=47.7 N/mnr8.1.2由导向力引起的X轴上的弯曲应力Fy=k1*Q*g*Yq /h=2*1350*9。
8*187.5/3550= 1398 NMx=3*Fy*l/16=3*1398 *2500/16=655313 Nmmo x= Mx/ Wx=655313/14500=452 N/mm283 压弯应力Fk=k1＊(P+Q)g/n =2＊(1400+1350)＊98/2=26950 NO k=Fk* 3 / A=26950*2.68/1570=460N/mm281.4 复合应力和翼缘弯曲应力o m= o x+ o y=452+477=929N/mm2W[ O 2]=205 N/mm2o = o m+Fk / A=929+26950/1570=110.1N/mm2W[ O 2]=205 N/mm2 oc=ok+0.9*om=469*92.9=129.6 N/mm2<[ O 2]=205 N/mm2 of=1.85*Fx /C2 =1.85*1211/102=22.4 N/mm2W[ O 2]=205 N/mm2满足强度要求.8.1 5 挠度6 x=07*Fx*13/(48EJy ) =0.7 * 1211 * 25003 /(48*2.1 * 105 * 530000)=248mm W[6 ]=5mm6 y=0。
7*Fy* l3/(48EJx) =0.7*1863 38*25003/(48*2.1*105*597000) = 2 54 mm W[6 ]=5mm满足许用变形要求.8 2 装卸载工况装卸载时：FS=04gQ=04*9.8*1350=5292 N, X1=1400 mm82.1由导向力引起的Y轴上的弯曲应力Fx= FS* X1/ (2h) =5292*1400 / (2*3550) = 1043 NMy=3*Fx*l/16 =3*1211*2500/16 =567656Nmmoy= My/ Wy=567656 /11900=47 7 N/mm282.2由导向力引起的X轴上的弯曲应力本系统中不存在由导向力引起的X轴上的弯曲应力，所以：Fy=0Mx=0o x= 08.2.3 压弯应力在装卸载时不发生压弯情况，所以：Fk=0o k=08.2.4 复合应力和翼缘弯曲应力o m=o x+o y=0+47.7=47 7 N/mm2W[o1]=165 N/mm2 o=om+Fk / A=92.9+0=92 9 N/mm2W[o1]=165 N/mm2 of=1 85*Fx /C2 =1 85*1211/102=22.4 N/mm2W[o1]=165 N/mm2满足强度要求。
8 5 挠度6 x=0 7*Fx*l3/(48EJy) =0.7*1211* 25003 /(48* 2.1*105 * 520000) =2 52 mmW[6 ]=5mm6 y=0W[6 ]=5mm 满足许用变形要求6 对重导轨计算采用T/K5A导轨，符合JG/T5702.3—1996《电梯对重空心导轨》.TK5A的技术参数：Wxx=6 30cm3x 轴的截面积Wyy=4 82cm3y 轴的截面积A=6.17cm2 导轨的截面积Ixx=24 33cm4x 轴的截面惯性矩Iyy=18 78cm4y 轴的截面惯性矩ixx=1.99cmx 轴的回转半径iyy=1.74cmy 轴的回转半径E=210000.00Mpa弹性模量3=198 3系数（根据细长比查表求得lk/i=）100165.22Mpa正常使用时许用应力 perm6 =10.00mm 最大允许变形量permc=1.8mm导轨连接部分宽度L=2000mm 导轨支架的最大间距n=2 支导轨的数量Rm=370Mpa 导轨抗拉强度（导轨材料力学性能）A522400%导轨材料的延伸率Kl=2 0K2=1.2K3=1.1G=P+rQ=2008kgh=2800mm…上下导靴间距DBG=1450mm…对重架导轨距W=250mm…对重架宽度GB7588-2003《电梯制造与安装安全规范》规定：对于中心悬挂或对称悬挂的对重或平衡重,设定重力的作用点偏差在宽度方向为5％，深度方向为10%，DBGy=145mm…重力作用点在y方向的偏移BTFx=12。
5mm…重力作用点在x方向的偏移M=0.00kg…附加装置的质量Yi0541=ywo-54T±= w 工Xw=12.5Dx=250& 2.6.1正常使用导靴在Y方向作用在导轨上的力Fx=K2GgXBTFx/ (2h)=l2X9.8X 2008 X 12.5/2 X 2800=52.7NMy=3Fxl/16=19766N mm o =My/Wy=19766/482X1000=4.1Mpay& 22导靴在X方向作用在导轨上的力Fy=g(gPYp+FsYl) /h=1.2X98X2008X 145/2800=1223NMx=3Fyl/16=3X1223X2000/16=458577Nmm o =Mx/Wx=458577/6300=72.8Mpax82.6.3弯曲应力在正常使用工况下，不发生弯曲情况4复合应力o = o + o =(728+4.1) =769MpaVo =165Mpam x y permo = o +(k3M)/A=769+ (1.1X20/617)=760356=769356MpaVo =165Mpam perm8.2 6.5翼缘弯曲：o f=1.85Fx/C2=1o 85X52。
7/ (18)=30IMpaVo =165Mpa perm86挠度：6 =07FxP/48EIy=07X527X20003/（48X210000X530000） =0.06mmVo =5mmx perm结论:电梯正常使用、运行时对重导轨的应力和变形符合要求9 轿厢架强度和刚度的计算 轿厢架是电梯的主要受力部件，它由上梁、下梁、立梁及连接它们的若干紧固件组成,计 算时,视上、下梁均为简支梁,其中上梁作用载荷为整个安装在轿厢架上所有零部件的总重量（包 括轿厢架自身的重量）和额定载重量之和，并作用于上梁的中央;下梁则假定额定载重量和轿 厢上各个部件的总重量之和的5/8 均布于下梁上，其余3/8的总重量再加上补偿链及随行电缆 的重量集中作用于下梁中央对于立梁，由于载荷在轿厢内分布不均匀，及立梁与上、下梁视 为刚性连接等特点，立梁受到拉伸与弯曲的组合作用.图 3 轿厢架结构示意图1——拉杆 2—-上梁 3—-直梁 4——轿厢 5——轿底 6-—下梁9 1 基本参数（1） Tl—-电梯满载起动时,上梁所受的作用力：T1=（P+Q）（g+a） =（1400+1350）*（9 8+0 5） =28325 N式中:P—整个轿厢的重量Q-额定载荷（2） T2-—电梯满载起动时，下梁所受的均布载荷：T2=（P1+Q）（g+a）＊5/8=（1200+1350） *（9.8+0.5） ＊5/8=16416 N式中：P1—去除上梁、轿顶轮、直梁等辅件后的轿厢重量（3） T3-—电梯满载起动时，下梁所受的集中载荷：T3=（P1+Q）（g+a）＊3/8+（W2+W3） =（1200+1350）＊（9。
8+0 5） ＊3/8+（17 85+110） =9977 N式中：w2-随行电缆的重量w3—补偿链的重量(4) T4——电梯满载起动时，立梁所受的垂直作用力:T4=(P2+Q)(g+a)= (1300+1350)*(95)=27295 N式中：P2-去除上梁、轿顶轮等辅件后的轿厢重量(5)在本系统中，上梁采用 16a#—GB/T707-1988 槽钢制作；下梁和直梁采用 14a#—GB/T707—1988槽钢制作它们的几何特性参数分别为：16a#槽钢：Wx=108cm3； Ix=866cm414a#槽钢：Wx=80.5cm3； Wy=13cm3； Ix=564cm4； Ix=53.2cm4； A=18516cm2[o]—-Q235材料的许用应力，对于上、下梁及立梁：2] = 2]b/n=375/25=150 MpaE—-材料的弹性模量,对于本系统：E=210GpaLo 上、下梁的跨度，对于本系统：Lo =2216 mm[Y]-—上、下梁的许用挠度，对于本系统：[Y] =Lo/1000=2216/1000=2216 mmH—-上、下导靴之间的垂直中心距，对于本系统：H=3550 mmL——立梁的长度,对于本系统：L=3340 mm 9.2上梁强度和刚度的计算上梁的受力情况见上梁受力示意图4， 上梁采用2根16a #-GB/T707-1988槽钢 制作，根据材料力学的基本理论可知，上 梁所受的最大弯矩、最大应力及最大挠度 分别为：Mmax=T1*L0/8o max=Mmax/ WxYmax= T1* Lo3/ (2*48*E*Ix)将有关参数代入：Mmax=28325 大 2.216/8=7846 Nmo max=7846 *1000/ (108*1000)=72 o 65 MpaYmax=28325*22163/(2 * 48 * 210*103 * 866*104)= 1.66 mm因为。
max=72.65 Mpa<[ o]=150 MpaYmax=1o 66 mm<[Y] = 2.216 mm所以上梁的强度和刚度足够9o 3下梁强度和刚度的计算下梁的受力情况见下梁受力示意图5,下梁采用2根14a #—GB/T3i H川-0 -.lllllULIlin.>1 111'K'I111Kq图5下梁受力示意图T707—1988槽钢制作，本系统中：均布载荷 q =T2/ L0=16416/2.216=7408 N/m;根据材料力学的基本理论可知， 下梁所受的最大弯矩、最大应力及 最大挠度分别为：(a)在集中载荷情况下M2max=T3＊L0/82max=M2max/ WxY2max= T3* Lo3/(2＊48*E＊Ix)将有关参数代入：M2max =9977＊2216/8=2764 Nmo2max=2764*1000/ (80.5*1000)=34.3 MpaY2max =9980*22163/(2＊48*210*103＊564＊104)= 0.84mm(b)在均布载荷情况下M1max= q*Lo2/16.9494 o 1max=M1max/ Wx Y1max=(5＊q*Lo4)/(2＊384*E＊Ix) 将有关参数代入：M1max=9296。
03*2.2162/16=28531 Nmo 1max=2853o 1 *1000/(80.5*1000)=35.44 MpaY1max= (5*9296o 03* 10~—*22164)/(2*384*210* 103*564* 104)=1.15 mm根据应力的叠加原理可得:o max=o 严ax+ o 2max=35 o 44+343 =69.8 MpaV[o ]= 150 Mpa Ymax= Y1max+ Y2max=104+0.84=188 mmV[Y]= 2.216 mm所以下梁的强度和刚度足够9o 4立梁的强度计算图6立梁受力示意图立梁的受力情况见立梁受力示意图6,立梁采用2根14a #—GB/T707-1988槽钢制作，本系统中：轿厢的内净宽度B=2o 0m;根据材料力学的基本理论可知，在受到拉伸和弯曲的组合作用下，立梁所受的最大应力为：o max= Q*g*B * L/(32 * Wy*H)+T4/ (2*A)将有关参数代入：omax=1350*934 /(32*13*3.55) + 33990 / (2*18.516*102)=52.64Mpa <[]= 150 Mpa所以立梁的强度足够.10 搁机梁强度和刚度的计算搁机梁为 2 根 28a＃-—GB706/T—1988 工字钢.按简支梁计算，并按最不利的工况计算 即所有受力点都在梁的跨度中央。
搁机梁受纯弯矩的作用,弯矩、许用应力和挠度分别为：M=[2＊（P +Q+ G）+ Gm]＊g*L/4o =M/ （2大Wx）y= [2＊（P+Q+G）+ Gm]＊g ＊L3/（2＊48＊E＊ Ix）式中:Gm-—曳引机自重，Gm=500 kgL—-搁机梁的长度，L=3.4 m搁机梁 28a #工字钢的几何特性参数为：Ix=7110 cm4 Wx=508 cm3将相关参数代入可得:M= [2*（1400+1350+2008）+500]*98＊3.4/4=83433 Nmo =83433 / （2*508） =82.1 Mpay = [2*（1400+1350+2008）+500]*98*3.43*102/ （2*48*210*7110） =269mm因为1 MpaV[] = 150 Mpa y =269 mmV[y] =34 mm所以搁机梁的强度和挠度符合设计需要.11 安全钳的选用选用河北东方富达机械有限公司生产的AQ11B型渐进式安全钳,其总容许质量3500kg， 额定速度=1.75 m/s本客梯的（P+Q） =3200 kg,额定速度为1.75m/s，在AQ11B型渐进式安 全钳的适用范围内，符合使用要求。
12 上行超速保护装置的选型计算本梯选用 GETM60H型无齿轮同步曳引机.额定载重量：1350kg电动机功率：15kw电动机转速：149r/min曳引轮节径:①450mm减速箱减速比：1:1曳引轮绳槽:8X^10 半圆形带切口，B角=95 Y角=35 槽距=16主轴最大静载荷 T ：6000kg钢丝绳倍率2、 本梯的额定载重量为：1350kg,本梯的额定速度为：175m/s，相对曳引机-系统总质量为：P+W=（1400+2008） =3408kg.3、 按型式试验合格证：NOTXF350-003-12 0026曳引机制动器（电梯轿厢上行超速保护装置）型号规格：DZD1—653,曳引机制动器（电梯轿厢上行超速保护装置） 符合要求我司选用的主机制动力是直接作用在曳引轮上，符合国标GB7855—2003标准.13 限速器绳的计算131根据GB7588-2003中94条的要求，限速器的节圆直径与绳的公称直径之比不小 于30现选用河北东方富达机械有限公司sx型限速器，其°节=240, °绳=8； °节/ °绳=30,满 足标准要求13.2根据GB7588—2003中99.6.2条的要求，限速器绳的破断负荷与限速器动作时所产生的 限速器绳的张力有关,其安全系数至少为8。
限速器绳的最大张力由GB7588-2003中99.4条的要求确定，应至少为以下两个值中的较 大者：a： 300N ； b：安全钳起作用所需力的两倍巳知安全钳楔块动作力为4 kg，使安全钳提拉机构复位的力为10 kg，取提拉系统的机械 效率n=06,那么安全钳起作用时所需提拉力为：（4+10）*9.8/0.6=2287 N,其两倍值应 为：228.7*2=457按标准要求，取限速器绳的张力为：4574 N,而限速器绳涨紧力21000N,满足标准要 求.按GB8903-88中的要求，° 8的钢丝绳破断拉力最小值为 17800N，则安全系数K=17800/457.4=38.92>8,所以满足要求14 缓冲器的选用计算本电梯选用2个（轿厢、对重各1个），对重缓冲器选用河北东方富达机械有限公司生产 的YH68-/210型油压耗能缓冲器，该缓冲器的设计行程为H=210 mm,自由高度斗=675 mm, 适用于总质量700 kgWG <3500 kg,额定速度在175 m/s的电梯本客梯的G=2430 kg, 额定速度为1.75 m/s,在缓冲器的适用范围内，符合使用要求本客梯的P+Q=3200 kg，额定 速度为1.75 m/s,在缓冲器的适用范围内，符合使用要求15 轿厢通风面积的计算15。
1 按照标准要求，其上、下部的通风面积应分别大于内净面积的1％,并且，计入通风面积 的门缝隙的通风面积不超过一半本电梯的内净面积为35 m2,则其通风面积A20035 m2本电梯的开门尺寸为1.2 m*2.1 m,门板与门框及地坎的间隙为0006 m；上、下部的通 风垫头高度均为0005 m因此，门缝隙的通风面积A1=2*（1.2+21）*0006=004 m2, 上、下部垫头处的通风面积均为A2= （20+2*175） *0.005=00275 m2,所以，上、下部 的通风面积均为：A=A1/2+A2=004/2+0.0275=0.0475 m2 >0.035 m2,并且 A/2=0.02375 m2 >A1/2 =0.02 m2 轿厢通风面积符合标准的要求15.2轿厢地坎和轿门至井道内表面的距离计算电梯井道内表面与轿厢地坎、轿厢门框架或滑动门的最近门口边缘的水平距离不应大于0 15 m.判定：符合要求，不需加装防护墙；见附图153轿顶护栏设计：见附图 15.4轿厢护脚板的安装和尺寸图：见附图155开锁区域的尺寸说明图示：见附图15.6门系统计算说明：1. 轿门和层门的净高度不应小于2m,而实际的净门高为：2.1m.2。
本梯为中分门，净开门为1100mm，门板为1.5mm厚的冷轧板，宽度为575mm，门板中间有2条U形加强筋，确保了门板的机械强度3•轿门和层门和门吊板分别用2个M10的螺栓连接，门吊板上的滚轮在固定的导轨上滚 动，门轨下面有偏心轮调节间隙，防止滚轮从门轨上脱落下端与门滑块连接，门滑块在 地坎不滑槽中滑动，同时防止门滑块从与开关方向相垂直的滑槽中脱落 轿厢地坎与层门地坎的水平距离为30mm,5 关门保护的型式为：红外光幕保护器,E型D200SL6•本梯在快门上装设了强迫关门装置用的重锤及滑套151层门、轿门门扇撞击能量计算 主要参数：1. 门距：宽X高=1100X2100；2. 型式：中分门；3. 门板重量：m=35kg；4. 门机重量：m=85kg；5. 门机转动部分转动惯量：J=0.03kg ・m2；6. 开、关门平均速度：V=025m/s;7. 强迫关门重锤重量：M=3kg；8. 转动部分平均转速:n=100r/min15.61.1层门门扇撞击能量计算E = 2(1 m V2) + E2 1 2=2(2 mV 2) + 2(2 MV 2)=2.875J < 10J156.1.2轿门门扇撞击能量计算E = 2(丄m V2) + E2 1 i=2(1 mV 2) +1 J® 22 1 2=3.93J < 10J式中：E -轿门、层门关闭时总能量J；E1-门机转动部分能量，J；E2-一强迫关门装置能量，J。
156.2门电动机容量计算15.6.21门的型号及规格152.2电动机容量用下列公式计算P=F*V/nF 门驱动力二 W*a+W*a*u+FcV -—门开闭速度（平均速度）=0.3m/sn——门驱动效率=0.9w 门重量主门（包括门板、门吊架滑轮组及杂件）重=120 kg 副门（包括门板、门吊架滑轮组及杂件）重=85 kg a 门开闭的加速度=1.47m/s卩 ——门行走时的摩擦系=0.04Fc——自闭装置的拉闭力=264 N153关于主门、副门分别计算驱动力的电动机容量 主门 Fl=W*a—W*a*u+Fc = 1242 NPl = 41.4 W副门 F2=W*a—W*a*u= 85.6NP2 =28.5 W15.62.4门电动机总容量：P=P1+P2 = 70 W V80W结论:设计选用80W直流电动机安全工oIIr/~i吝in16 井道顶层高度和底坑深度的计算161 轿厢侧顶层高度的计算井道顶层咼度H4.7 m轿厢速度V175 m/s0 035v20 107 md1=0 1+0 035v20 207 md2=0.3+0.035v20 407 md3=1.0+0.035v21 107 m缓冲器的缓冲行程dd10。
21 m轿厢在顶层平层位置时，对重缓冲板到缓冲器端03 m面的距离dd2轿底面到轿顶最咼水平面的咼度h12.4 m轿底面到轿厢顶最咼部件（轿厢反绳轮）顶面的高度h2365 m轿底面到轿厢上部导靴顶面的咼度h3325 m当对重完全压实在缓冲器上时，最高轿顶面距291 m顶层地表面的高度h4=hl+ddl+dd2当对重完全压实在缓冲器上时，轿厢顶最高部件416 m（轿厢反绳轮）顶面距顶层地表面的高度h5=h2+dd1+dd2当对重完全压实在缓冲器上时，轿厢上部导靴顶376 m面距顶层地表面的高度h 6=h3+dd1+dd2当对重完全压实在缓冲器上时，轿厢导轨长度应0.94 m 三 0.179 m能提供不小于01+0.035 V2米的进一步制导行符合GB7588—2003的要求程即 H- h62d1当对重完全压实在缓冲器上时，轿顶最咼水平面179 m 三 1.107 m到井道顶板的距离应不小于1+0.035 V2米.即H符合GB7588-2003的要求h42d3当对重完全压实在缓冲器上时，固定在轿顶上的0.54 m三0407 m最高部件（轿厢反绳轮）到井道顶板的距离，应符合GB7588-2003的要求不小于 0。
3+0035 V2 米即 H- h52d2当对重完全压实在缓冲器上时，井道上方应有一在轿顶后半部分的轿顶护栏内有一个水个不小于05m*0.6m*08m的空间.平面枳超过06 m^0.8 m、咼度为l.79 m的空间符合GB7588-2003的要求16 2 对重侧顶层高度的计算对重架咼度hll37 m底坑深Dl7 m缓冲器自由高度dd30.6 m当轿厢在底层平层位置时,轿厢缓冲板到缓冲器0.3 m端面的距离dd4对重缓冲器座的高度dd502当轿厢在顶层平层位置时,对重架在底层地表面0.5 m以下的长度 h12=D-dd3—dd4—dd5当轿厢在顶层平层位置时,对重架在底层地表面3.2 m以上的长度h13= hll— h12当轿厢完全压实在缓冲器上时，对重导轨能提供099 m三0.207 m不小于0.l+0.035 V2米的距离 即H— hl3-符合GB7588—1995的要求dd4—ddl 三 dl16.3 底坑深度的计算底坑深D1.7 m当轿厢在底层平层位置时,轿底面到轿厢缓冲板0.34 m的距离bl当轿厢在底层平层位置时,轿底面到导靴底端面0.65 m的距离b2轿底面到护脚板底面的距离b30.77 m当轿厢完全压实在缓冲器上时，轿厢缓冲板距底0。
75 m坑底面的距离b4=D-b1—dd4-dd1当轿厢完全压实在缓冲器上时，导靴底端面距底坑底面的距离b5=D-b2-dd4—dd10.44 m当轿厢完全压实在缓冲器上时，护脚板底面距底坑底面的距离b6=D-b3-dd4—dd1032 m当轿厢完全压实在缓冲器上时，底坑中应有一个不小于05m*0.6m* 1m的空间.在轿厢前、后半部的地坑内，均有一个水平面枳超过0.6 m*10 m、咼度为0.75 m 的空间符合GB7588-2003的要求当轿厢完全压实在缓冲器上时，轿厢最低部件(导靴)和底坑底面之间的自由垂直距离不小于01 m.即 b5201 mb5=044 m三01 m符合GB7588-2003的要求当轿厢完全压实在缓冲器上时，护脚板底面和底 坑底面之间的自由垂直距离不小于01 m.即 b6201 mB6=0.3220.1 m符合GB7588-2003的要求通过以上计算可知，井道顶部和底部的空间尺寸符合标准的要求17 作维修区域的空间计算说明 我司的小机房乘客电梯,主机、控制柜、限速器均安装在机房内(见土建布置图),且控制柜采用挂壁式安装，安全距离都能符合GB7588—2003标准的要求。
18 电气选型计算变频器的容量的选择是根据电机的容量决定的，一般以1:1配置，例如：主机15KW那变频器配15KW，如果变频器功率高于主机功率是没关系的，绝对不能小于主机功率变频器功率(KW)电源容量(KVA)输入电流 (A)输出电流(A)适配电机(KW)2.24655.12.23.7558.914813557.511205187.51117292711152136331518.524413918.522304954822304062603037577775374569939145接触器，主开关的选择是根据变频器的电流决定的,一般接触器，主开关的电流大于变频器电流.例如：11KW的变频器电流27A,配主开关电流40A.接触器型号接触器电流（A）GMC-99GMC-1212GMC-1818GMC-4040GMC—6565GMC-8585GMC—100100GMC-125125此台电梯的电气选用电机功率15KW变频器功率15KW主开关电流80A主接触器电流60A控制接触器电流15A动力线的选择是根据电机的电流而决定,一般动力线所承受的电流大于电机的电流.电机电流（A）动力线线径（mJ曳引轮处的力FF=Q (1-^)XgXD/2X1o 25/r=曳引比为2： 1Q-额定载重(1350kg)少=平衡系数(0。
4〜05)D=曳引轮直径450F=1350X0.6X9 8X0 225X1 25/2=1116N盘车力计算f=F/[(Z2/Z1)XdXn]Z2=大齿轮牙数495Z1=小齿轮牙数30d=盘车轮直径370叮=传动效率0o 8f=1116/((495/30)X0.37X08]~229NW400N在最小平衡系数0o 4, 125%的额定载重的时候，也满足GB7588—2003中的要求小于400N20 机械防护的设计和说明a) 轿底轮和对重轮装挡绳装置及防护罩(见附图)b) 曳引轮装挡绳装置及防护罩c) 限速器与张紧装置防护罩21.主要参考资料:1 、 GB7588-2003 《电梯制造与安装安全规范》2、 GB/T10058—2011《电梯技术条件》3、 GB10060-2011《电梯安装验收规范》4、 电梯与自动扶梯 原理 结构 安装 测试 朱昌明 洪致育 张惠俐编著 上海交通大学 出版社出版5、 机械设计手册 成大先 主编 化学工业出版社出版。