钢丝绳斜拉脚手架施工方案一、 工程概况社科组团工程位于安徽大学新校区内，为钢筋混凝土框架结构，5〜6层，局部地下一层，主体高度 23.55m，建筑面积约22389 仁一层层高3.9m，以上各层层层高3.6m等，建筑外围需搭脚手架沿边 总长约700m根据工程施工需要，从二层楼面（标高 +3.860m ）开 始，采用钢丝绳斜拉脚手架施工方案本钢丝绳斜拉脚手架考虑搭到 屋面二、 施工要点1. 本工程采用钢丝绳斜拉扣件式钢管脚手架， 搭设高度为20m〜25m搭设示意详附图2. 在二层钢筋混凝土楼面结构上， 沿建筑物四周按要求位置埋设巾16钢筋拉环，间距1.5m，在主体结构施工时预埋，距建筑物边 1.5m左右距建筑物外边线约 60cm预埋巾14钢筋拉环固定悬挑钢管悬挑钢管总长约3.3m搭设脚手架时先将钢管穿过拉环，悬挑出 1.4m固定牢靠3. 在三层钢筋混凝土楼面结构上，沿建筑物四周按要求在相应的粱板砼外侧位置预埋巾14钢筋吊环，同立杆纵距每 1.5m设置两个钢 筋吊环吊环埋入深度不应小于 30d并应焊接或绑扎钩住结构主筋 脚手架的内外立杆节点分别用巾14钢丝绳作斜拉，钢丝绳与悬挑钢管 处的立杆节点及上一层巾14钢筋吊环拉结固定。
实际搭设时，在一层 及以上各层沿脚手架周边用斜撑钢管加固架子，支撑点设在立杆的节 点上，间距同立杆4. 斜拉钢丝绳必须拉紧，做到所有钢丝绳的拉紧程度基本相同， 避免钢丝绳受力不均匀吊点必须设在立杆与大小横杆的交点处，钢 丝绳必须由底部将大小横杆及立杆兜紧吊点处除悬挑钢管作为小横 杆外，另外设一小横杆与建筑物顶紧，承受斜拉引起的水平力5. 悬挑钢管间距1.5m，立杆纵距同悬挑钢管，横距 900 mm大横杆步距（竖向间距）不大于 1.8m，小横杆间距同立杆纵距为 1.5 m，小横杆直接扣接在立杆上脚手架内立杆距外墙面 300mm搭设过程中，应注意搭好脚手架的填挡、扶手，并铺好脚手板或竹笆6. 操作层应满铺脚手板或竹笆，外侧设 300mm 高挡板，操作层 防护拦杆不低于1.2m7. 脚手架内立杆与建筑物楼层面之间，设置隔离层脚手架外侧四周设密目式防护平网一道脚手架按竖向每 3.6m左右，水平每4.5m左右，设一道拉结钢管与建筑物拉结8. 脚手架搭设要交圈进行，同时在脚手架外侧要挂满密目安全网进行围护脚手架上的活荷载不得大于 3KN/m2，对杂物必须不定期检查清理9. 必须在脚手架外侧立面的两端各设置一道间断式剪刀撑，由底到顶连续设置，中间每道剪刀撑的间距为 9〜10m，而且每片架不少于三道剪刀撑。
剪刀撑的角度为 45〜60 °三、搭设与拆除安全措施脚手架的搭设与拆除必须符合现行国家相应安全技术规范1、 架搭设安全措施（1） 脚手架搭设必须由专业人员完成， 应持证上岗戴安全帽、系安 全带，安全带必须高挂低用，所有工具必须放在工具袋内，不良气候、不良条件禁止上架操作，脚手架的操作与检验，均按现行规范和操作 规程的规定要求执行2） 要求钢管顺直无损坏，扣件要求严格检查，凡折裂、滑丝者严 禁使用钢管均应涂刷防锈漆后才能使用，有变形的钢管不能使用 新进场的钢管、扣件应有出厂合格证，并对其抽样检验，检验合格的 方可使用3） 大横杆应置于立杆内侧，可减小横向水平杆跨度， 接长立杆和 安装剪刀撑时比较方便，对高处作业更为安全4） 相邻立杆的接头位置应错开布置在不同的步距内， 上下大横杆 接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中5 ）及时与结构拉接，扣件要拧紧，确保搭设过程中安全6）脚手架搭设好后，应经现场负责安全技术人员检查和验收，确 保无误后方可使用2、 脚手架拆除安全措施（1）拆除时要用安全网或其它醒目标志设置安全警界区， 并有专人统一指挥管，严禁抛掷2）严格遵守拆除顺序，脚手架必须按从上到下的顺序逐层拆除， 后绑者先拆，先绑者后拆，一般是先拆栏杆、脚手板、剪力撑，而后 拆小横杆、大横杆、立杆等。
与建筑物拉结钢管应在拆除该层脚手架 时才拆除，严禁提前拆除斜拉钢丝绳的固定应在脚手架拆除完后拆 除3）不允许分立面拆除，如应施工需要必须分立面拆除时，应在 暂不拆除的两端加设连墙拉结点和横向水平支撑4 ）拆除下来的钢管、扣件等及时运至地面，严禁高空抛掷，确 保施工安全四、脚手架安全性验算1、荷载计算（1）脚手架自重计算，按每一个纵距脚手架上承受的荷载计算 （1.5m范围），考虑搭设25m① 立杆：25 X2 = 50m② 大横杆（含中间加设杆）：1.5 X4 X15 = 90m③ 小横杆：1.3 X15=19.5m④ 剪刀撑按12m计算则① + ② + ③ + ④为（50+90+19.5+12） X3.84=658.6kg = 6454.3N⑤ 扣件：直角扣件（6 X15） X13.5=1228.5N对接扣件：（5 X2） X18.5=185N旋转扣件：6 X14.5=87N则扣件总计：1228.5 + 185+87=1500.5N⑥安全网：1.5 X25 X0.31=11.63kg=114N⑦竹笆(按 14 步架均满铺)：1.5m x 0.8m x 15 x2kg/m 2=36kg=352.8N ⑧钢丝绳子及连墙件等按 50kg及490N计⑥ +⑦ + ⑧=114 + 352.8+490=956.8N则①+②+③+④+⑤+⑥+⑦+⑧二 8910.3N=8.91KN(2) 施工活荷载按规定取 3KN/m 2 则 3 X1.5 X(0.9+0.2 ) =4.95KN(3) 总计算荷载F= 1.2 X8.91 + 1.4 X4.95=17.6KN2、钢丝绳斜拉吊点验算(1 )斜拉钢丝绳的卸荷计算考虑架子的全部荷载由卸荷点钢丝绳承受。
由于钢丝绳拉紧程度不相同，以及内外立杆荷载也不等，这些不均匀因素，综合考虑不均匀系数为Kx= 1.5则每个吊点承受荷载按下式计算：P1 =匸？ KX217.6= 1.5 13.2KN2计算简图因为C点没有垂直反力，因此 A、B两点斜拉钢丝绳的垂直分力分别与该点作用的荷载Pi相等则 Tbo=P1 空士4.213.24.21 13.23KN4.2Tao =P i •1.22 4.224.213.24.3713.73KN4.2121.2Tab= — P1 1— 13.24.2 4.2Tbc= ( P1 X0^4.23.77KNTab) (0.94 3.77)4.71KN(2)验算钢丝绳抗拉强度 按下列公式Px w旦K式中Px —铜丝绳的计算拉力，此处为10.36KNPg —铜丝绳的钢丝破断拉力总和(KN)-考虑钢丝受力不均匀的钢丝破断拉力换算系数，取=0.85K —钢丝绳使用的安全系数，取 K=6若采用6 X19钢丝绳PxKPx 10.366 73.13KN0.85选 ©12.5 钢丝绳 Pg=80.1KN>73.13KN安全(3 )选择与钢丝绳配套使用的拉环由于已选中12.5钢丝绳，查表得适用的卡环为 1.4号，其安全荷重14.5KN>10.36KN ，安全。
4) 计算工程结构上的预埋吊环每个吊环可按两个截面计算，吊环拉应力不应大于 50N/mm 2则：吊环钢筋面筋AgPx _ 10.36 1032 50— 100=103.6mm 2选 ©16，贝卩 Ag=201mm 2>103.6mm 2*安全(5 )验算吊点处扣件抗滑承载能力每个扣件抗滑承载能力设计值按 6KN计，吊点处，水平方向值最大值Tbc = 3.56KN，只要1个扣件就满足了，每个吊点处现有 2个扣件与立杆 卡紧，因此水平方向抗滑是足够的 垂直方向分力为9.96KN ,显然2个扣 件足够3、验算架子结构的整体稳定与单杆局部稳定(1 )验算脚手架的整体稳定(不考虑风载)按以下公式验算KaKh fF—格构件压杆的轴心压力按 17.6KN计A —脚手架内、外排立杆的毛截面之和此处为 2 X489.3=978.6mm 2Ka —与立杆截面有关的调整系数，内外排立杆为单根时 Ka = 0.85Kh —高度调整系数，当脚手架高度 H <25m时，Kh = 0.8f—钢材抗压强度设计值，按 205N/mm 2采用-格构式村杆整体稳定性系数，按入=卩入x查表取值，此处□取25Zx=2H1 bH1 —-脚手架与主体结构连墙点的竖向间距，B —立杆横距2 4.2Zx=0.9 = 9・33X = ^x^^25 X9.33=233.25查表得 =0.1343=101.3 N/mm13.28 100.134 978.6KAKHf =0.85 X0.8 X205 =139.4N/mm 2>101.3 N/mm 2*安全(2 )验算单根钢管立杆的局部稳定F1-+ 6m
施工荷载QK=3.0KN/m 2 时取 55N/mm 2KAKHf —同上1800面8 = 114查表得 1=0.489Fii Ai3(13.28 10 )/20.489 489.3+55=27.75+55=82.75N/mmKAKHf =0.85 X0.8 X205=139.4N/mm 2>82.75N/mm 2*安全4、验算小横杆的强度与变形(1 )强度计算搭设时小横杆直接扣接在立杆上，计算时考虑所有活荷载都传递到小横杆上，因均布活荷载比重较大，最大弯距 Mmax可以偏安全的按下式计算：Mmax= 8qbq =1.2(G k C+ g k)+1.4K qQk CGk—脚手板重量，按木脚手板 0.4KN/mm 2C—小横杆间距 C=1.5mg k—钢管单位长度的重量，按 gK =38N/mKq —施工活荷载不均匀分布系数一般取 Kq=1.2Qk—施工荷载标准值，取 QK=3000N/mm 2则 q =1.2(400 X1.5+38)+1.4 X1.2 X3000 X1.5=765.6+7560=8325.6 N/m = 8325.6 X10-3N/mm1Mmax二 8 X8325.6 X0.92=843N m按下式验算抗弯强度=166 N/mm 2 <205 N/mm_ M max 843 103Wn 5078安全(2 )变形计算可偏于安全近似地进行如下计算W 5qb3 1=