目录1 计算依据 12 荷载取值及荷载组合 12.1 荷载取值 12.2 荷载组合 13 主要材料技术参数 23.1 竹胶板 23.2木材（红松） 23.3 Q235钢材 24 0号块外侧模及内模验算 24.1外侧模及内模结构设计 24.2 混凝土侧压力计算 34.3外侧模板验算 4（1）面板验算 44.4内模验算 64.4.1腹板模板验算 64.4.2顶板模板验算 94.4.3拉杆验算 105 0号块支架验算 105.1 支架结构设计 105.2 竹胶板面板验算 115.3 (100×100)mm2方木验算 125.4 现浇支架整体计算 145.4.1整体模型建立 145.4.2支架整体计算结果 165.4.3纵桥向I28b工字钢计算结果 175.4.4 横桥向2I45b工字钢计算结果 195.4.5 钢管桩计算结果 206 直线段支架验算 226.1 支架结构设计 226.2 竹胶板面板验算 236.3 (100×100)mm2方木验算 236.4 现浇支架整体计算 266.4.1整体模型建立 266.4.2支架整体计算结果 286.4.3纵桥向I28b工字钢计算结果 306.4.4 柱顶纵桥向2I45b工字钢计算结果 316.4.5 钢管桩计算结果 33跨规划裕山路(40+80+48)m连续梁验算附件1 计算依据《无砟轨道预应力混凝土连续梁(悬臂浇筑施工)跨度(48+80+48)通桥施(2015)2368-Ⅳ-1》《襄阳东津站站区施工图东津1号特大桥》《路桥施工计算手册》（周兴水等著，人民交通出版社）《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005)《铁路桥涵施工技术规范》（TB10203-2002）；《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)《钢结构设计规范》(GB50017-2003)；《铁路桥涵地基和基础设计规范》(TB10002.5-2005)《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》（TB10110-2011）《竹胶合板模板》(JG/T156-2004)《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)2 荷载取值及荷载组合按《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》（TB10110-2011）中的荷载取值标准及组合规定。
2.1 荷载取值（1）新浇筑混凝土自重为 q1=26kN/m3 （荷载代号①）；（2）模板自重（按 150kg/m2考虑） q2=1.5kN/m2（荷载代号②）；（3）施工荷载人员、材料及施工机具荷载 q3=2.5kN/m2（荷载代号③）；（4）振捣混凝土时产生的荷载，垂直面模板取 q4=4.0kN/m2，水平面模板取 q4=2.0kN/m2（荷载代号④）；（5）浇筑混凝土时产生的冲击荷载，取均布荷载 q5=2.0kN/m2（荷载代号⑤）；（6）新浇筑混凝土对侧面模板的压力，根据《规程》要求计算（荷载代号⑥）2.2 荷载组合（1）承载能力极限状态考虑荷载效应的基本组合计算底模板、模板下纵横梁强度时,荷载设计值=1.2×（①+②）+1.4×（③+④+⑤）；计算侧模板强度时，荷载设计值=1.4×（④+⑥）2）正常使用极限状态考虑荷载效应的标准组合计算底模板、模板下纵横梁刚度时，荷载标准值=①+②；计算侧模板刚度时，荷载标准值=⑥3 主要材料技术参数3.1 竹胶板根据《竹胶合板模板》(JG/T156-2004)中竹胶合模板力学性能取值弹性模量：E=4.5×103MPa抗弯强度：fw =50Mpa3.2木材（红松）根据《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》（TB10110-2011）附录B取值。
抗弯强度：fw =13Mpa抗剪强度：fv =1.9Mpa弹性模量：E=9×103MPa3.3 Q235钢材根据《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》（TB10110-2011）附录A取值抗弯、抗拉、抗压强度：fw=215Mpa抗剪强度：fv=125Mpa弹性模量 E=2.06×105MPa4 0号块外侧模及内模验算4.1外侧模及内模结构设计0号块为整体一次性浇筑成型，长12m，高6.635m，梁底宽6.7m，梁顶宽12.6m0号块外侧模及内模结构见图4.1-1 图4.1-1 0号块外侧模及内模结构图外侧模板采用钢模板，面板厚6mm；横肋选用[8槽钢，间距0.3m；竖肋采用双拼[10槽钢，间距1m内模（腹板模板及顶板模板）面板采用15mm厚竹胶板；背肋方木选用100mm×100mm方木，环向布置，间距0.25m；腹板主肋方木选用150mm×150mm方木，按竖向间距0.6m纵桥向布置；顶板主肋方木选用100mm×100mm方木，按横桥向间距0.6m纵桥向布置；腹板模板除采用拉杆与外侧模板对拉外，另设置钢管支撑，竖向间距0.6m，纵桥向间距0.9m；顶板模板支撑系统采用碗扣式脚手架支撑，横桥向间距0.6m，纵桥向间距0.9m。
内模与外侧模板之间采用Ø20圆钢对拉，并将两侧对拉杆横桥向贯通连接，间距1m（竖向）x 1m（纵桥向）4.2 混凝土侧压力计算根据混凝土的施工条件计算混凝土侧压力如下：（1）新浇混凝土对模板的水平侧压力按照《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》（TB10110-2011）模板荷载及荷载效应组合规定，可按下列二式计算，并取其最小值：pm=0.22γc t0 k1 k2 v1/2pm=γcH 式中 pm------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2） γc------素混凝土的容重（kN/m3）取24 kN/m3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h）,初凝时间按6小时T------混凝土的温度（25°C）v------混凝土的浇灌速度（m/h）;浇筑速度约为1.5 m/hH------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取6.635mk1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺缓凝外加剂取1.2，该工程取1.2 k2------混凝土入模坍落度修正系数，当坍落度小于100mm时，取1.10；大于100mm，取1.15。
本计算方案取1.15pm=0.22γct0 k1k2v1/2 =0.22×24×6×1.2×1.15×1.51/2=53.54kN/m2 pm=24x6.635=159.24kN/ m2取二者中的较小值F=53.54kN/m2作为新浇筑混凝土对模板的最大侧压力2）振捣混凝土时产生的荷载振捣混凝土时产生的荷载取值4kN/m2 （垂直模板）3）水平侧压力的荷载组合F设=1.4×（53.54+4）=80.56kN/m2F标=53.54kN/m24.3外侧模板验算（1）面板验算面板采用6mm钢板，为受弯构件，按三等跨连续梁进行验算，计算单元宽度取1mm，计算跨径取0.25m（[8槽钢净距）①截面特性计算截面惯性矩：I=bh3/12=1×63/12=18mm4截面抵抗矩：W=bh2/6=1×62/6=6mm3②受力计算均布荷载：计算强度时，q=80.56×0.001=8.056×10-2KN/m计算挠度时，q=53.54×0.001=5.354×10-2KN/m弯矩：M=0.1ql2=0.1×8.056×10-2×0.25×0.25=4.028×10-4KN·m剪力：V=0.6ql=0.6×8.056×10-2×0.25=1.21×10-2KN。
③弯应力计算σ=M/W=402.8/6=67.13MPa<215MPa，抗弯满足要求④剪应力计算τ=1.5V/A=12.1/1×6=3.02MPa<125MPa，抗剪满足要求⑤挠度计算ω=0.677ql4/100EI=0.677×5.354×10-2×2504/100×2.06×105×18=0.38mm
⑤挠度计算ω=0.677ql4/100EI=0.677×16.06×10004/100×2.06×105×1013000 =0.52mm
4.4内模验算4.4.1腹板模板验算（1）竹胶板面板验算面板采用15mm厚竹胶板，背肋方木（100mmx100mm）间距0.25m，按三等跨连续梁进行验算，取计算单元宽度为1mm，计算跨径0.15m（净距）①截面特性计算惯性矩：I =bh3/12 = 1×153/12 =281.25mm4；截面抵抗矩：W=bh2/6 =1×152/6 =37.5mm3②受力计算均布荷载：计算强度时，q=80.56×0.001=8.056×10-2KN/m计算挠度时，q=53.54×0.001=5.354×10-2KN/m弯矩：M=0.1ql2=0.1×8.056×10-2×0.15×0.15=1.81×10-4KN·m③弯应力计算σ=M/W=181/37.5=4.83MPa<50MPa，抗弯满足要求④挠度计算ω=0.677ql4/100EI=0.677×5.354×10-2×1504/100x9×103×281.25=0.07mm
①截面特性计算截面惯性矩：I=bh3/12=100×1003/12=8333300mm4；截面抵抗矩：W=bh2/6=100×1002/6=166670mm3②受力计算均布荷载：计算强度时，q=80.56×0.25=20.14KN/m计算挠度时，q=53.54×0.25=13.385KN/m弯矩：M=0.1ql2=0.1×20.14×0.62=0.725KN·m；剪力：V=0.6ql=0.6×20.14×0.6=7.25KN③弯应力计算σ=M/W=725000/166670=4.35Mpa<13MPa，抗弯满足要求④剪应力计算τ=1.5V/A=7250/（100×100）=1.087Mpa<1.9MPa，抗剪满足要求⑤挠度计算ω=0.677ql4/100EI=0.677×13.385×6004/100×9000×8333300 =0.16mm
按三等跨连续梁进行验算，取计算单元宽度0.6m，计算跨径1m①截面特性计算截面惯性矩：I=bh3/12=150×1503/12=42187500mm4；截面抵抗矩：W=bh2/6=150×150×150/6=562500mm3②受力计算均布荷载：计算强度时，q=80.56×0.6=48.33KN/m计算挠度时，q=53.54×0.6=32.12KN/m弯矩：M=0.1ql2=0.1×48.34×12=4.834KN·m；剪力：V=0.6ql=0.6×48.33×1=29KN③弯应力计算σ=M/W=4834000/562500=8.59Mpa<13MPa，抗弯满足要求④剪应力计算τ=1.5V/A=29000/（150×150）=1.29Mpa<1.9MPa，抗剪满足要求⑤挠度计算ω=0.677ql4/100EI=0.677×32.12×10004/100×9000×42187500 =0.57mm
（5）腹板钢管支撑验算因腹板模板与外侧模采用拉杆对拉，支撑钢管受力较小，故不对支撑钢管进行验算 4.4.2顶板模板验算顶板厚度0.385m，模板采用15mm厚竹胶板，背肋方木纵桥向净间距0.15m，主肋方木横桥向间距0.6m因顶板处竹胶板面板及背肋方木计算跨度均与内侧模模板相同，而受力小于内侧模模板，故不对顶板竹胶板面板及背肋方木进行验算，以下仅对顶板处主肋方木及支撑钢管进行验算1）顶板主肋方木验算顶板主肋方木选用100mm×100mm方木，按横桥向间距0.6m纵桥向布置，顶板模板支撑系统采用钢管支撑，横桥向间距0.6m，纵桥向间距0.9m按三等跨连续梁进行验算，取计算单元宽度为0.6m，计算跨径0.9m①截面特性计算截面惯性矩：I=bh3/12=100×1003/12=8333300mm4；截面抵抗矩：W=bh2/6=100×1002/6=166670mm3②受力计算均布荷载：计算强度时，q=1.2×（26×0.385×0.6+1.5×0.6）+1.4×（2.5+2+2）×0.6=13.75KN/m计算挠度时，q=26×0.385×0.6+1.5×0.6=6.91KN/m弯矩：M=0.1ql2=0.1×13.75×0.92=1.113KN·m；剪力：V=0.6ql=0.6×13.75×0.9=7.425KN。
③弯应力计算σ=M/W=1113000/166670=6.68Mpa<13MPa，抗弯满足要求④剪应力计算τ=1.5V/A=7425/（100×100）=1.113Mpa<1.9MPa，抗剪满足要求⑤挠度计算ω=0.677ql4/100EI=0.677×6.91×9004/100×9000×8333300 =0.41mm
拉杆受力F=1×1×80.56=80.56KN拉杆受拉应力f=F/S=80560/314=256，MPa<270MPa，拉杆强度满足要求5 0号块支架验算5.1 支架结构设计0号块采用钢管支架现浇法施工钢管支架直接安装在承台预埋钢板上，支架在墩身两侧对称布置支架支撑立柱采用直径630mm壁厚8mm的钢管，横桥向3排，间距按3.5m标准排列,纵桥向墩柱每侧两排，间距为1.80m柱顶横桥向采用双拼I45b工字钢，其上为纵桥向I28b工字钢，底板下间距0.6m，腹板下间距0.3m其上方设置100mm×100mm横桥向方木，间距按0.25m布置，上铺18mm竹胶板底模面板支架结构设计见图5.1-1 支架结构设计图图5.1-1支架结构设计图5.2 竹胶板面板验算面板采用18mm厚竹胶板，背肋方木（100mmx100mm）间距0.25m，按三等跨连续梁进行验算，取计算单元宽度为1mm，计算跨径0.15m（净距）① 截面特性计算惯性矩： I=bh3/12=1×183/12 =486mm4；截面抵抗矩：W=bh2/6 =1×182/6 =54mm3②受力计算均布荷载：计算强度时，q1=1.2×（26×6.58×0.001+1.5×0.001）+1.4×（2.5+2+2）×0.001=21.61×10-2KN/m计算挠度时，q2=26×6.58×0.001+1.5×0.001=17.2×10-2KN/m弯矩：M=0.1ql2=0.1×21.61×10-2×0.15×0.15=4.86×10-4KN·m③弯应力计算σ=M/W=486/54=9MPa<50MPa，抗弯满足要求。
④挠度计算ω=0.677ql4/100EI=0.677×17.2×10-2×1504/100x9×103×486=0.13mm
图5.3-5 正应力分析结果图最大正应力为2.86 Mpa< fw =13Mpa,安全图5.3-6 剪应力分析结果图最大剪应力为1.42 Mpa< fv =1.9Mpa,安全图5.3-7 变形分析结果图最大变形为0.07mm< 600/400=1.5mm,安全5.4 现浇支架整体计算5.4.1整体模型建立采用有限元分析软件 Midas 进行模型建立，用梁单元进行模拟从I28b工字钢以下建立整体计算模型，模型中包括的构件从上向下依次为翼缘板纵向工字钢(I28b)、横桥向工字钢(2I45b)、钢管立柱（Φ630Χ8）及柱间[14支撑槽钢整体计算模型如图 5.4-1所示5.5-1 现浇支架整体模型荷载计算及整体模型加载，采用荷载较大的墩边断面按均布荷载进行计算见图5.4-2，5.4-3,5.4-4底腹板荷载施加在纵桥向工字钢(I28b)上，工字钢底板下间距0.6m，腹板下间距0.3m翼缘板荷载施加在纵桥向翼缘板区域工字钢(I28b)上，两排工字钢间距1.5m图5.4-2 墩边断面图腹板下区域恒载：6.56/4×26+1.5×1.25/4= 43.108kN/m活载：6.5×1.25/4= 2.03kN/m底板下区域恒载：（1.71+4.2）/7×26+1.5×0.6= 22.85kN/m活载：6.5×0.6=3.9kN/m翼缘板区域（纵桥向2根I28b支撑）恒载：1.19/2×26+2.95/2×1.5=17.68kN/m活载：2.95/2×6.5=9.58kN/m5.4.2支架整体计算结果（1）正应力计算取荷载设计值，正应力结果如图 5.4-2 所示。
图 5.4-2 支架整体正应力分析结果图最大正应力203MPa< fw =215Mpa,安全2）剪应力计算取荷载设计值，剪应力结果如图 5.4-3所示最大剪应力为56.2Mpa< fv =125Mpa,安全3）变形计算结果取荷载的标准组合，结果如图 5.4-4 所示图 5.4-4 支架整体变形分析结果图支架整体变形5.8mm5.4.3纵桥向I28b工字钢计算结果（1）正应力计算取荷载设计值，正应力结果如图 5.4-5 所示图 5.4-5正应力分析结果图最大正应力78.2MPa< fw =215Mpa,安全2）剪应力计算取荷载设计值，剪应力结果如图5.4-6 所示图 5.4-6剪应力分析结果图最大剪应力为31.1Mpa< fv =125Mpa,安全3）变形计算结果取荷载的标准组合，结果如图 5.4-7所示图 5.4-7变形分析结果图悬臂1.21m侧最大变形为5.805-3.576=2.229mm<1210/250=4.84mm，安全5.4.4 横桥向2I45b工字钢计算结果（1）正应力计算取荷载设计值，正应力结果如图 5.4-8所示图5.4-8正应力分析结果图最大正应力83.4 MPa< fw =215Mpa,安全。
2）剪应力计算取荷载设计值，剪应力结果如图 5.4-9 所示图 5.4-9剪应力分析结果图最大剪应力为56.2Mpa< fv =125Mpa,安全3）变形计算结果取荷载的标准组合，结果如图 5.4-10所示图 5.4-10变形分析结果图悬臂2m最大变形为3.963-2.664=1.299mm<2000/250=8mm，安全5.4.5 钢管桩计算结果（1）正应力计算取荷载设计值，正应力结果如图 5.4-11 所示图 5.4-11正应力分析结果图最大正应力55.3 MPa< fw =215Mpa,安全2）钢管桩反力计算取荷载设计值，反力结果如图 5.4-12 所示图 5.4-12反力分析结果图钢管桩最大反力为769.1KN3）钢管桩基础混凝土强度验算钢管立柱支撑在桥梁承台混凝土之上，为C35钢筋混凝土C35混凝土轴心抗压强度设计值11.9Mpa桩底预埋钢板钢板边长 0.8m,则混凝土承受荷载：σ1=Σax/A=769×103/ 8002=1.2Mpa＜σ=11.9Mpa，满足要求！（4）钢管桩稳定性验算立柱按一端铰接一端自由，则计算长度l0=2.0×13=26m 钢管立柱回转半径i==219.92mmλ= l0/i=26000/219.92=118.2＜［λ］=150（钢构件立柱）查表得稳定系数ψ=0.451,安全系数取2；2σ=P/ψA=769000/(0.507×15624.6)=194Mpa＜215 Mpa6 直线段支架验算6.1 支架结构设计直线段采用钢管支架现浇法施工。
支架在墩身两侧对称布置支架支撑立柱采用直径630mm壁厚8mm的钢管，横桥向3排，间距按3.5m标准排列,纵桥向两排，第一排钢管支架安装在承台的预埋钢板上，距墩边距离为1m，第二排采用钢管桩基础距第一排间距为3.7m柱顶分配梁采用双拼I45b工字钢，其上为纵桥向I28b工字钢，工字钢上设置横桥向100mm×100mm方木间距按0.25m布置，上铺18mm竹胶板底模面板支架结构设计见图6.1-1 支架结构设计图图6.1-1支架结构设计图6.2 竹胶板面板验算面板采用18mm厚竹胶板，背肋方木（100mmx100mm）间距0.25m，按三等跨连续梁进行验算，取计算单元宽度为1mm，计算跨径0.15m（净距）② 截面特性计算惯性矩： I=bh3/12=1×183/12 =486mm4；截面抵抗矩：W=bh2/6 =1×182/6 =54mm3②受力计算均布荷载：计算强度时，q1=1.2×（26×2.92/0.95×0.001+1.5×0.001）+1.4×（2.5+2+2）×0.001=10.67×10-2KN/m计算挠度时，q2=26×2.92/0.95×0.001+1.5×0.001=8.14×10-2KN/m弯矩：M=0.1ql2=0.1×10.67×10-2×0.1×0.1=1.067×10-4KN·m③弯应力计算σ=M/W=106.7/54=1.9MPa<50MPa，抗弯满足要求。
④挠度计算ω=0.677ql4/100EI=0.677×8.14×10-2×1004/100x9×103×486=0.012 mm
图6.3-5 正应力分析结果图最大正应力为2.2 Mpa< fw =13Mpa,安全图6.3-6 剪应力分析结果图最大剪应力为0.69Mpa< fv =1.9Mpa,安全图6.3-7 变形分析结果图最大变形为0.063mm< 600/400=1.5mm,安全6.4 现浇支架整体计算6.4.1整体模型建立采用有限元分析软件 Midas 进行模型建立，用梁单元进行模拟从I28b工字钢以下建立整体计算模型，模型中包括的构件从上向下依次为纵向工字钢(I28b)、柱顶分配梁（2I45b）、钢管立柱（Φ630Χ8）及柱间支撑槽钢（【140 mm）整体计算模型如图 6.4-1所示6.4-1 现浇支架整体模型荷载计算及整体模型加载，墩边断面按均布荷载进行计算见图6.4-4，6.4-5,6.4-6底腹板荷载施加在纵桥向工字钢(I28b)上，翼缘板荷载施加在纵桥向翼缘板区域2根工字钢(I28b)上，两排工字钢间距1.5m图6.4-2 直线段立面图图6.4-3 直线段断面图III截面腹板区域；恒载 2.40/0.95×0.3×26+1.5×0.3=20.15kN/m活载 6.5×0.3=1.95kN/mI截面（即墩边截面）腹板区域；恒载 2.92/0.95×0.3×26+1.5×0.3=24.42kN/m活载 6.5×0.3=1.95kN/mIII截面底板下区域；恒载 （1.91+1.93）/4.8×0.6×26+1.5×0.6= 13.38kN/m活载 6.5×0.6=3.9kN/mI截面（即墩边截面）底板下区域；恒载 （3.04+3.78）/4.8×0.6×26+1.5×0.6= 23.06kN/m活载 6.5×0.6=3.9kN/m翼缘板区域（纵桥向2根I28b支撑）恒载 1.19/2×26+2.95/2×1.5=17.68kN/m活载 2.95/2×6.5=9.59kN/m图6.4-4 腹板区域加载图图6.4-5 底板区域加载图图6.4-6 翼缘板区域加载图6.4.2支架整体计算结果（1）正应力计算取荷载设计值，正应力结果如图 6.4-7 所示。
图 6.4-7 支架整体正应力分析结果图最大正应力134 MPa< fw =215Mpa,安全2）剪应力计算取荷载设计值，剪应力结果如图 6.4-8所示最大剪应力为72Mpa< fv =125Mpa,安全3）变形计算结果取荷载的标准组合，结果如图 6.4-9 所示图 6.4-9支架整体变形分析结果图支架整体变形7.59mm6.4.3纵桥向I28b工字钢计算结果（1）正应力计算取荷载设计值，正应力结果如图 6.4-10所示图 6.4-10正应力分析结果图最大正应力134.8 MPa< fw =215Mpa,安全2）剪应力计算取荷载设计值，剪应力结果如图6.4-11 所示图 6.4-11剪应力分析结果图最大剪应力为57.4Mpa< fv =125Mpa,安全3）变形计算结果取荷载的标准组合，结果如图 6.4-12所示图 6.4-12变形分析结果图经比较：跨中断面最大变形为7.6-（2.3+2.7）/2=5.1mm<3700/400=9.25mm，安全6.4.4 柱顶纵桥向2I45b工字钢计算结果（1）正应力计算取荷载设计值，正应力结果如图 6.4-13 所示图 6.4-13正应力分析结果图最大正应力85.1 MPa< fw =215Mpa,安全。
2）剪应力计算取荷载设计值，剪应力结果如图6.4-14 所示图 6.4-14剪应力分析结果图最大剪应力为71.9Mpa< fv =125Mpa,安全3）变形计算结果取荷载的标准组合，结果如图6.4-15所示图 6.4-15变形分析结果图经比较：悬臂1.8m侧最大变形为3.1-1.1=2mm<1800/250=7.2mm；悬臂0.95m侧最大变形为2.04-1.01=1.03 mm<950/250=3.8mm；跨中断面最大变形为27-（1.4+1.0）/2=1.5mm<3500/400=8.75mm，安全6.4.5 钢管桩计算结果（1）正应力计算取荷载设计值，正应力结果如图 6.4-16 所示图 6.4-16正应力分析结果图最大正应力68.8 MPa< fw =215Mpa,安全2）钢管桩反力计算取荷载设计值，反力结果如图 6.4-17 所示钢管桩最大反力为924KN3）钢管桩基础混凝土强度验算钢管立柱第一排支撑在桥梁承台混凝土之上，为C35钢筋混凝土C35混凝土轴心抗压强度设计值16.7Mpa桩底预埋钢板800×800×20mm钢板,则混凝土承受荷载：σ=N/A=794.6×103/8002=1.24Mpa＜σ=16.7Mpa，满足要求！第二排钢管桩支撑在条形基础上，条形基础长尺寸：长×宽×高=9×1.2×1m，C25混凝土轴心抗压强度设计值11.9Mpa。
桩底预埋正方形钢板钢板边长0.80m,桩受力不均匀系数取1.2，则混凝土承受荷载：σ1=F/A=924.4×103/8002=1.44Mpa＜σ=11.9Mpa，满足要求！地基计算换填建筑砖碴，假定换填厚度1.5m，应力扩散角30°换填顶面应力：σ2=F/A=924/(9/3×2.2)=140Kpa换填基底应力：σ3=F/A=924/(9/3×(2.2+1.5×2tan30°))=78.3Kpa 通过计算知，假定换填厚度为1.5m，侧换填前基底承载力不小于140Kpa，换填后顶面承载力不小于78.3Kpa7 直线段内外侧模板验算由于直线段模板采用的材料和支撑方式与0号块模板相同，模板高度与受力却小于0号块模板，故不做验算。