外脚手架卸荷施工方案完整

外脚手架卸荷施工方案完整（完整版资料，可直接使用可编辑，推荐下载）外脚手架卸荷方案一、 工程概况 :北京市老才臣食品三期车间楼工程是北京市老才臣食品投资兴建，功能为一体的多层建筑工程位于北京市平谷区兴谷开发区 4 号区与平谷南路交叉口西北角北京市老才臣食品三期工程由车间楼工程和研发中心楼 工程组成车间楼工程建筑占地面积 3579647m )、根据工程的平面形状及特点,采用斜拉钢丝绳法卸荷方案,每 3 个外脚手架立杆间距(1.2m*3=3.6m)为一个斜拉钢丝绳法卸荷单元， 用两根钢 丝绳(选用6X 19© 14光面)在架体的内外排卸荷另一端牢固拉结于结构 上预埋的© 20钢筋环上.钢丝绳两端绕环的搭接长度不小于 50cm不少于3 只钢丝绳绳卡固定为不影响施工进度及确保施工安全 , 准备在二层开始卸 荷建筑面积为51350.37*，建筑容 积率 1.5设计等级二级 ,主体使用年限为五十年；设计耐火等级二级；设计 抗震类别,丙级 ;抗震设防烈度为 8 度车间楼工程为框架剪力墙结构 ,地下一层,地上五层 ,为食品生产车间用 房地下一层为库房, 地上五层为食品生产车间用房, 地下一层高为 3 5 m, 地上一层高为4.3 m,地上二层高为5。

5 m,地上三层高为45 m,地上 四45-7 m，地上五层高为3.5-65 m.主楼建筑高度为3080m,本工程设 计标高±0 000相当于绝对标高 33.200m.二、 编制依据 :1 、施工图纸；2、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2021);3、 高层建筑施工手册；4、 扣件式钢管脚手架施工方案 .三、 斜拉钢丝绳法卸荷方案1 、施工布置2）、内外立杆均要求斜拉钢丝绳，吊点设置在立杆与大横杆、小横杆的交 点处 , 钢丝绳由小横杆底部兜紧 .3）、吊点处设两根小横杆 ,1 根与立杆固定，另 1 根与大横杆固定，位于大 横 杆下 . 两根小横杆端头与建筑物顶紧4）、斜拉钢丝绳用倒链拉紧 , 钢丝绳拉紧程度基本相同 , 避免钢丝绳受力 不 均匀5）、钢丝绳吊拉 .钢丝绳每端用 3 个卸扣锁紧6）、为减少斜拉引起的水平力 , 防止立杆与小横杆连接发生滑移引起立 杆向里弯曲变形，应使斜拉钢丝绳与水平横杆的夹角尽量大 .2、内力计算从 2 层至 5 层全部考虑悬挂卸荷1） 恒载钢立杆3.84*25衣4=383KG扣件24 kG,挑板200 kG,安全网100 kG. 钢大横杆 3。

84* 4* 6=92.16kG钢小横杆 3 84＊1*4＊6=92 16kG（2） 施工活荷载200KG/ m2 *1*4 * 005=40KG（3 ）内力计算931.32KG *9 8=9313 2N=9 31KN*4=37 24（ 4）钢丝绳选择钢丝绳选用6X 19© 14光面钢丝绳，强度极限》1850MPa破断拉力总和 > 101kNo断股、锈蚀严重的钢丝绳不得使用101KN* 0.5=50 o 5KN> 37.24KN（5）吊环是卸荷钢丝绳与结构的连接件， 用©20光园钢筋制成 ,固定在二层混凝 土梁上附图）3.14* 100* 210=65 94KG>37 24KN四、 搭设要求及验收依据（1 ）脚手架搭设按中华人民共和国行业标准 （ 建筑施工扣件式钢管脚手架安 全技术规范》（JGJ130-2021）及《建筑施工脚手架实用手册》要求施工；防雷、 接地按《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）有关规定执行 2） 脚手架搭设验收 , 按施工现场安全生产保证体系管理资料要求组织验4. 脚手架搭拆安全注意事项 (1)操作人员必须持证上岗 , 并有专人统一指挥 .(2 )在脚手架搭拆前对工人进行安全和技术交底。

操作过程中必须严格遵 守工地现场的各项管理制度3) 操作人员必须佩戴好安全帽和安全带等安全工具后 , 方能进入现场施 工4) 高空搭拆时严禁向下或向外抛物 , 作好防止扣件、螺丝、钢管、工具等 物体坠落措施脚手架清理时 , 不能将垃圾向下倾倒5) 操作人员必须严格按照脚手架的搭拆规范和施工方案搭拆6) 悬挑脚手架施工使用期间严禁拆除斜拉钢丝绳7) 所有脚手架钢管采用焊接钢管,壁厚〉3Omm按JGJ80-1991标准执 行.(8) 作业层上的施工荷载，严格按JGJ130-2021《建筑施工扣件式钢管脚手 架安全技术规范》规定 , 不得超载 , 不得将模板支架、泵送棍凝土输送管固定在 脚手架上 .( 9)当有六级以上大风和雾、雨天气时 , 停止搭设和拆除作业10) 在使用期间,不得擅自拆除主节点处的纵横向水平杆、 扫地杆、连接件.(11) 脚手架上进行电、气焊作业时 ,应有防火措施和专人看护 12) 操作层满铺挑板13)所有螺丝拧紧力矩不小于40N?m不大于65N?m( 14)搭设中根据实际情况 , 每完成一步验收一步，及时校正垂直度、水平 度15 )定期或不定期对脚手架在使用过程中进行检查 , 特别在遇大风等情况时，必须进行检查。

xxxx编制日期： 2004年 5月 8日编制单位：目录第一卷 某高层外挑脚手架施工方案 7第一章 指导思想与设计思路 7第二章 脚手架搭设之前准备工作 8第三章 挑脚手架计算 8第一节 外挑钢管脚手架计算： 8第二节 外挑槽钢脚手架计算： 9第四章 脚手架的安全搭设措施 9第五章 脚手架的搭设 10第一节 （ 一）搭设方法和程序如下 1011第二节 （二）搭设脚手架注意事项：第六章 脚手架的拆除 12第七章 附件 13第一节 外挑槽钢脚手架计算书 13第二节 外挑钢管脚手架计算书 17第一卷某高层外挑脚手架施工方案第一章指导思想与设计思路1） .职工之家扩建配套工程原施工组织设计大纲拟采用爬架，由于目前爬架施工准备工作远远跟不上施工生产进度，为安全生产，保质保量地完成暨定工期，我们决定从标准层第十一层幵始采用逐层外挑的挑架施工2） .本挑架方案本着节约成本、支拆方便、及对砌筑和外装修影响小的原则进行编制，与常规的周边搭设脚手架相比 ，其优点为大面积外挑钢管脚手架省去了斜撑，而直接靠拉筋和挑杆构成三角受力模型承重，使对砌 筑及外墙装饰影响程度降至最小，加快了进度并保证了质量3） .结合本工程实际情况，在挑架的施工中采用外挑钢管和外挑槽钢两种 型式,在核心筒、剪力墙处按每五层外挑一层三角架槽钢（即采用槽钢与 预埋铁板焊接成三角架外挑的施工方法），在其他大面楼层上则直接采用 普通钢管与楼层的预埋短钢管相连接固定的方法进行外挑，每层利用拉 筋进行拉结。

4） .悬挑钢管脚手架采用层层外挑、层层拉结的搭设的方法进行 ，搭设顺序及循环为：搭设底层挑杆 设底层大横杆 设底层内外立杆——-搭设底层第二排大小横杆一待砼强度达到标准后再用钢筋进 行拉结脚手架 进行下一层脚手架搭设……•如此循环搭设考虑到施工时钢筋拉结施工滞后（必须待楼面砼强度达到要求后），为保证安全， 因此在底层施工时采用加斜撑的办法用以承受两层的架子重量和施工荷载（计算时按五层自重及两层作业层验算，其计算值偏大 ，需加拉筋，因此考虑只承受两层重量） ，其它各层均按拉结受力考虑，其搭设示意图详见附图 1，其计算书详见计算附件一第二章脚手架搭设之前准备工作1、楼层板现浇前，将间距为 1.6m 的 40 公分的短钢管（钢管下加焊100*100 的 10 厚锚板 ）直接插入板底，短钢管距离楼层外边线 1400mm，⑤轴处由于有 1600mm 的反梁，因此必须埋入两排 1200 的短钢管 （一排 距外边 14 米,一排距外边 23米,其详图见附图二，其验算详见计算附 件一） ,其它处理与普通挑杆一致在进行挑杆施工时，加两排扫地杆 ,扫地杆与挑杆连接，挑杆与短钢管连接，其连接大样详见附图 2。

2、竖向筒体及剪力墙在封模板前先预埋好钢板埋件，埋件的大小尺寸及 布设的详细位置详见附图 3,在浇筑好的筒体及墙体上槽钢与预埋铁件焊 接（筒体及墙体必须有足够强度） .第三章挑脚手架计算第一节外挑钢管脚手架计算 :① 计算单元：由于固定架受力大 ，因此在计算中主要验算固定架的受力性能，在验算中沿纵向取固定架 1.6m 长作为计算单元；其传力顺序为： 脚手板 小横杆 大横杆 立杆及斜撑杆 固定架；在搭设时应根据受力性质进行脚手架搭设（其传力顺序在脚手架搭设示意图 中可体现出来）② •计算假设条件：扣件内连接节点均按铰接计算，所有荷载都化为作用在节点上的集中荷载；底层斜杆受压计算长度取上下两支点长度 ;其它各层不设斜撑按拉结受力计算具体验算详见：附件一 钢管挑脚手架计算书第二节外挑槽钢脚手架计算：① 计算单元：由于低层外挑槽钢为主要承力构件 ，因此在计算中主要验 算槽杆及其相应构件的受力性能，在验算中取相邻两根槽钢受力计算为 计算单元② •计算假设条件：为简化计算，焊接构件按刚性连接计算，按一次次悬 挑五层③ •具体验算详见附件二 外挑槽钢脚手架计算书第四章脚手架的安全搭设措施1、 为确保底层架的稳定和各种杆件连接牢固 ,因此在底层挑脚手架节点设 置双扣件 ,其余各层脚手架采用普通旋转扣件或十字扣件。

2、 为保证杆件的受力性能，立杆采用对接 ,接头相互错开3、 为保证脚手架的抗倾覆能力，在结构的柱子上每层加设一道抱柱箍与脚手架相连接 .4、虽然通过计算外悬挑槽钢的各项功能均能够满足其安全要求，但在具 体施工中底层的承力槽钢构件仍按三角架进行连接固定（即在悬挑槽钢 下部加设一道斜撑）的方法进行施工5、为防止上层作业层高空坠物，在固定层加外挑一排挑架，具体可参见 脚手架搭设示意图6、为加强架子整体刚度 ,因此在架子的搭设中应严格按照规范要求加剪刀 撑，在施工中按满加剪刀撑处理8搭设立杆排架，间距1.6m并在固定层上按相同间距设置拉筋① 8 一道,拉筋与事先预埋好的①16钢筋环拉结以确保立杆排架稳定，拉钢筋用紧 弦器进行调节使之达到受力状态钢筋拉环采用 I 级钢筋制作 ,严禁使用 冷加工钢筋拉环加工使用时，不得反复弯折三次，以免脆断 .9、在外墙⑨-⑩轴、B—H轴处，由于使用大模板，槽钢三角架预埋铁件需 提前一段预埋， 形成支撑 ,保证与施工进度同步 每层大模板拆出吊装后， 立即在模板每个对拉螺栓孔处用巾 8钢筋与架体拉结，并每隔1.6m加设顶墙小横杆，每层用巾8@ 1600的斜拉筋用紧线钳保持拉力基本一致，其 详细布设见附图六。

第五章脚手架的搭设第一节（一 ） 搭设方法和程序如下1、将长3m的悬挑杆按1.6m的间距沿楼板面周边均匀布置， 每层用三排 大横杆（分别置于悬挑杆的后端和距离建筑物 05m处）将各悬挑杆扣结成片•使外横杆距建筑物外皮 1.5m,将位于楼层之上的两排大横杆与在两层楼板之间的立管上固定2、在大横杆上搭设间距为 800mm 的小横杆，小横杆外端伸出大横杆150mm ，在墙柱处小横杆内测顶住结构面 ,以增强架体稳定性 .放上脚手板 后将小横杆两端与大横杆扣牢，脚手板应满铺、对头铺，不得有探头板 , 且每块均用钢丝扎牢 .3、铺设作业层小横杆和脚手板以此类推逐层搭设 .第二节(二)搭设脚手架注意事项：1、按照作业方案规定的构造要求和尺寸进行搭设2、采用外径 48mm 、壁厚 3.5mm 的焊接钢管； 其化学成份及机械性能应符合《普通碳素钢技术条件》(GB700 — 88)的规定.不得使用严重锈蚀或 变形的钢管3、 选用直角、旋转、对接扣件，且扣件应采用 GB978-67《可锻铸铁分类及技术条件》的规定，机械性能不低于 KT33 — 8的可锻铸铁制造扣件附件采用的材料应符合《普通碳素钢技术条件》 (GB700 88)中 A3的规定。

螺纹应符合《普通螺纹》 (GB196 — 81)的规定垫圈应符合(GB95 — 86—85)的规定.扣件质量要求：不得有裂纹、气孔在使用前将粘砂、烧冒口残余、披 缝、毛刺等消除干净，表面进行防锈处理 .4、 一层一层地搭设并与结构拉结好5、拧紧扣件(拧紧程度要适当)，要求扭力矩控制在 39〜49N.m当扣件拧紧钢管时 ,开口处的最小距离应不小于 5mm 6、立杆的垂直偏差应小于 20mm ，同一大横杆的水平偏差不大于 300mm 7、相邻立杆的接头错开布置在不同的步距中 ,与相近大横杆的间距不大于 600mm 8、大横杆对接接头错开布置在不同的立杆步距中，与相近立杆的间距不 大于 600mm ；相邻步距的大横杆错开布置立杆里侧和外侧，以减少立杆 的偏心受荷9、及时与结构拉结或采用临时支顶 ,以确保搭设过程的安全10、搭设工人必须佩挂安全带 .11、没有完成的脚手架，在每日收工时，一定要确保架子及材料堆放的 稳定 ,以免发生意外12、施工荷裁不得大于 2700N/m 2.13、所有杆件必须按类型规格一致、颜色一致搭设整齐14、搭设后经验收合格方可使用第六章脚手架的拆除（一）拆除方法和程序如下： 拆除架子时应按搭设相反的顺序进行，不允许先行拆除拉杆 . （二）拆除脚手架时的注意事项：1、划出工作区标志，禁止行人进入。

2、严格遵守拆除顺序，由上而下，后绑后先拆除 ,先绑者后拆 .3、统一指挥 ,上下呼应 ,动作协调，当解开与另一人有关的结扣时应先告知对方，以防坠落4、材料工具要用滑轮和绳索运送，不得乱扔5、严禁把钢管从高处扔到地面6、把拆除下来的钢管及脚手板按规定，有秩序地在指定地点放置整齐第七章附件共3页外挑钢管脚手架计算书外挑槽钢脚手架计算书 共 3 页附图一外挑脚手架搭设示意图共1页附图二扫地杆节点大样图共1页附图三预埋铁件大样图共1页附图四预埋拉环布设示意图共1页附图五预埋铁件布设示意图共1页附图六外挑槽钢脚手架搭设示意图共1页第一节外挑槽钢脚手架计算书荷载计算步距：16/1.5m 纵距：1.2m 横距：1.0m1•操作层附加荷载根据《建筑结构工人安全技术操作规范》，脚手架上操作层附加荷载不得大于2700N/m2，考虑动力系数 1.2,超载系数 2，脚手架自身荷载为300N/m2操作层附加荷载：Wi 2 1.2 (2700 300) 7200N /m22非操作层荷载计算(自重):钢管理论重荷为 38.4k N/m,扣件重10N/ 个.每跨脚手架面积：S 1.2 1.5 1.8m2I .1.62 1.22 2m⑺6 2 「2 2 「5 2 2) 38・4 「3 352.3N/m21.8本方案一次外挑五层，取两层操作层荷载3。

单杆设计荷载计算钢管截面特征:An4.893 102 mm2 i15.78mml0 l 0.77 16001232mml0進 78.0715.78欧拉临界应力:2 210000 340.1N/mm278.07210.3 (100i)20.3(100 0.01578)2 0.12设计荷载:fy ( 1)f fy ( 1) 占2 \T22yN AK4.893 101 2170 (0.12 1) 340.1170 0.12 1 340.1170340.134.5kN验算立杆的承载力及稳定性每根立杆的受荷面积:S 2.4/4 0.6m2N1 0.6 7200 2 352 5 9.70KN34.5kN二、风载作用验算二、埋件距离，取2 m横梁,槽钢选型:跨内最大弯矩值（按均布荷载简支梁1 2 1 7.2 2 0.352 5 1.5評226.06kN mWNX6Mx 6.06 101.05 21526.84cm3140 Wnx80.5cm3In564cm4计入梁自重MxMx 6.14Wnx 80.5 103106 76.3N/mm22f 215N/mm5ql4384EIxl8mm250刚度计算:5 16.16 200047 2.9mm384 206 564 107挑梁选型:跨内最大弯矩:脚手架传到槽钢上力:7.2 2 0.352 5 2 1.5 48.48kN则传到挑梁上为：48兰8 24.24kN2最大弯矩：0 5 1 524.24 0.5 24.24kN m2WnxM107.424.24 1061.05 215选[180Wnx 141cm3 Ix 1273计梁自重Mx24.24 - 0.2 1.52 24.465kN m2MxWnx24.465 106141 1032173.5N / mm2215N /mm悬挑结构挠曲线方程：Px 3L x6EI刚度计算:PL2 8 16EIx 9 21 25 24.465 15003 103 一 7— 31.5mm6 18 206 1273 107须加设斜撑.[180h=180b=68d=7.0采用三面围焊 焊角高hf=8mmlw 180 68 2 316mm按受剪力与弯矩验算焊缝:324.465 102 0.7 8 31626.19N /mm6 “465 10： 131.25N/mm22 0.7 8 316131.25 21.226.192108N/mm2160N/mm2四、预埋件强度验算d22222As1As2 331140mm44预埋件极限抗剪力：Vj11 . 5 As1 f st1As 2 fst211.5 114021531140 215 10 204kN Vmax 24.24 kNK3M j°.85h A f0 s1 st10.851601140 21510 611.11kN m Mmax 24.24kN mK23不满足.考虑在槽钢下两米处加设一道斜撑，计算简图如三角架.此时，Mmax —Pl — 12.12 2 6.82kN m M j32 32第二节外挑钢管脚手架计算书五、荷载计算步距：1.6/1.5m 纵距：1。

6m 横距：10m按1.6 3.1 m为一个计算单元脚手架自重48 3.5钢管自重为 384N/m，扣件自重为 10N/个,脚手板自重为250N/mW1 1.6 4 1.0 3 3.1 2 1.5 1 1.3 38.4 10 12 250 1.6 1.0 1374N其中1.3为钢管长度系数2施工荷载每层施工荷载不大于 2700N/m2.W2 2700 1.6 1.0 4320N3风荷载（按100米高计算）W3 z s z 0 S 1.78 1.3 1.79 300 1.6 3.1 6163N其中:风振系数B z=178;体型系数口 s=13;风压高度变化系数u z=1.79;北京地区基本风压值3 0=300N/m2六、拉结筋设计21374 4320 2847N2sin 23163N2847 3.12 1.523.1取安全系数k=3.0.3.0 316323540mm2选用①8钢筋作为拉结筋 A 50.3 A七、水平挑杆稳定验算Rtg 1P2tg 2W32847 0.53.12847 1.53.161638000 N钢管截面特征： A 4.89 102mm2 i 15.8mml0 l 0.77 1900 1463mm ® 1463 92.6i 15.8查表，Q 235、b类截面轴心压杆稳定系数：© =0。

6053.0 80000.605 4.89 102281N /mm235 N / mm2 满足.八、预埋钢筋环验算预埋钢筋环承受的最大拉应力 ［门=50N/mm 2（已考虑超载系数，吸附系数，动力系数，拉筋弯折引起的应力集中系数，钢筋角度影响系数等）T 「 T2 5894 NT2 As5894162215N / mm50 N / mm2 满足.五、扣件抗滑验算根据扣件抗滑试验，单个直角扣件的抗滑力为 10kN.水平撑杆的水平推力 H=8000N,取安全系数k=25kH 2.5 8 20kN H 10kN 不满足！加强措施:在水平钢管与预埋钢管连接处加设安装双扣件 （见附图二）,抗滑作用增强为10X2=20kN.同时考虑抱柱箍等有利因素， 应能满足抗滑要求•六、预埋钢管验算1强度验算fsv 125N /mm」 3.0 8000 2 49N/mm2A 1.0 4.89 10其中，安全系数k=30,摩擦系数卩=1.02. 挠度验算在有反梁的外挑位置，预埋钢管须悬挑受力，悬挑长度计900.不满足使用要求HI3 8000 9003 3 4 77mm3EI 3 206 10 12.19 10加强措施：加设斜撑一道（见附图二 ），将水平推力作用于斜撑上，将受力形式转化成轴心受压模式，能满足要求。

七、斜撑杆稳定验算 在搭设脚手架时，当上面施工层混凝土还未浇注或未达到设计强度时, 脚手架的荷载需要靠下面斜撑杆承受考虑斜撑杆同时承受两层架子自重和两层施工荷载P21374 4320 2 5694Nsin 125694 站2 j°2 5983N3.1P2sin 25694 312 202 6776N3.1计算长度l02〔02l02i0.771.681.29m0.771.901.46m125079.115.8137015.8I 21 21 01i查表，得稳定系数:1 0.6940.6432235N /mm2』 30 5983 2 53N/mmi An 0.694 4.89 10k T22 An30 67760.643 4.89 10265 N / mm满足强度要求目录第一章工程概况 1第二章编制依据 1第三章施工部署 13 1 总体布置 132 脚手架设计 232.1 主要构配件 232 脚手架架体 2 第四章脚手架搭设 241 立杆搭设要求 24.2 水平杆搭设要求 343 扣件安装要求 344 脚手板搭设要求 34.5 其他搭设要求 4 第五章脚手架拆除 4 第六章质量保证要求 4 第七章安全要求和措施 5 第八章结构验算 68。

1 满堂脚手架计算书 682 纵向水平杆验算 78.3 横向水平杆验算 884 扣件抗滑承载力验算 98.5 荷载计算 981 立杆静荷载计算 98.5 2 立杆施工活荷载计算 1086 立杆稳定性验算 1187 连墙件承载力验算 128.8 立杆地基承载力验算 13第一章工程概况常德路 771 地块由上海市锦迪城市建设开发投资兴建 本工程位于常德路近康定 路段，南侧临近老式里弄住宅 , 有大量简易搭设棚和简易民居 ; 西侧靠近培近中学 ; 东 侧是已运营的 7 号线昌平路车站，与本建筑仅一墙之隔 .规划用地面积为 2096 m2, 地 上建筑面积为3638 m2、容积率为1.7本项目分为办公用房， 商场两部分 , 主体采用钢筋混凝土框架结构， 地面部分最高五 层，地下三层 （主体已施工完毕）建筑最高 21 5米，屋面防水等级为二级，建筑耐 火等级为二级，抗震等级为三级，为丙类抗震，抗震设防烈度为 7度设防，建筑设计 使用年限为 50 年本工程± 0.000 相当于绝对标高 2 900米本工程由上海尧舜建 筑设计负责设计，上海隧道工程股份负责施工总承包 .第二章编制依据（1） 设计图纸（ 2） 《建筑施工安全检查标准》 （JGJ59—99）；（3） 《建筑施工高处作业安全技术规范》 （JGJ80－91）；（4） 《建筑结构荷载规范》 （GB50009-2001）；（5） 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 （JGJ130－2001）；（ 6） 《建筑结构静力计算手册》 （第二版） ;（ 7） 其它有关安全技术规定 .第三章施工部署3.1 总体布置（ 1 ）满堂脚手架为落地式脚手架架体，主要部位在本工程的中庭位置。

高度搭设为 24m 由于主体结构时脚手架已搭设 ,部分与主体间距较小， 现石材安装部位架子与结 构部位距离太近，故将东南、西北里面圆弧部位架子与结构面保证 300伽，计算部分 同原防尘网排架方案计算 3）脚手架功能 : 用于安装采光棚与周边幕墙装饰保证幕墙能顺利施工2 脚手架设计32.1 主要构配件(1) 脚手架钢管采用普通钢管，规格为①48X 3A、 钢管应有产品质量合格证和质量检验报告B、 钢管表面应平直光滑 ,不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和 深的划道C、 钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合规范相关规定，钢管必须涂有防 锈漆 2) 脚手架钢管采用扣件连接，主要有直角扣件、旋转扣件、对接扣件三种A、 扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GB15831)的规定B、 脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达 40-65N • m时，不得发生破坏 3) 本工程脚手板主要使用竹笆脚手板竹脚手板宜采用由毛竹制作的竹笆板4) 挡脚板采用木挡脚板 ,木挡脚板高 180mm 2.2 脚手架架体( 1) 脚手架底步设纵横向扫地杆，纵向扫地杆放在横向杆上面 ,纵横扫地杆采用直 角扣件固定在立杆上 .纵向扫地杆离底座上皮不大于 200mm。

2) 每步均要设置纵横水平杆，每个主节点上必须有水平杆 3) 在操作层上，在主节点纵横杆之间，再沿横向布置两根纵向水平杆 ,间距不大于400mm,作为直接承受面层板荷载的构件操作层面上满铺脚手竹笆 .( 4) 在操作层下方的连续二步内 ,面上均满铺脚手竹笆 ,作为安全防护隔离 5) 脚手架可利用电梯门洞作为上下出入口 6) 为加强脚手架整体稳定性，每隔两步设置对撑撑住井道墙体 ;靠门洞一面撑在梁侧每边至少撑 2 根对撑杆 ;对撑杆的布置不大于二步三跨7)脚手架允许两个操作层进行作业，施工荷载限定在200kg/m2以下.第四章 脚手架搭设4 1 立杆搭设要求1) 立杆上的对接扣件应交错布置， 两根相邻立杆的接头不应设置在同步内， 同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于 500mm,各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的 1／32） 开始搭设立杆时应设置一根抛撑，有三跨的隔跨设一根 （共两根），直至连墙件 安装稳定后，或者对撑杆安装稳定后方可拆除3） 当立杆基础不在同一高度上时 ,必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于 1m靠上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。

4 2 水平杆搭设要求（1） 纵向水平杆设置在立杆内侧 ,其长度不小于 3跨2） 对于多跨脚手架， 如需接长纵向水平杆， 应采用对接扣件， 对接扣件交错布置 , 两根相邻水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内， 不同步或不同跨两个相邻接 头在水平方向错开的距离不小于 500mm，各接头至最近主节点的距离不大于 纵距的 1/33） 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除4） 双排脚手架的横向水平杆两端，应用直角扣件固定在立杆上 3 扣件安装要求（1） 扣件规格必须与钢管外径相同2） 在主节点处固定纵向和横向水平杆的直角扣件距离不应大于 150mm3） 对接扣件开口应朝上或朝内4）螺栓拧紧扭力矩不应小于 40N • m且不应大于65N • m.（ 5） 在主节点处固定横杆、纵杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的 中心点的相互距离不应大于 150mm.4 4 脚手板搭设要求（ 1） 脚手板应铺满、铺稳，离开墙面 120~150mm 2） 竹笆脚手板按其主竹筋垂直于纵向水平杆的方向铺设，且采用对接平铺 ,四个 角应用直径 1.2mm 的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上4.5 其他搭设要求 ( 1) 各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于 100mm 。

2) 每搭完一步脚手架后，应按落地钢管扣件脚手架规范规定校正步距、纵距、横 距及立杆的垂直度3)竹笆脚手板采用对接平铺，四个角应用直径10 2mm的镀锌钢丝固定在纵向水 平杆上 4) 脚手架与结构之间的空隙必须用竹笆填满 ,防止人或物品掉落 ;井道脚手架必须 设置竹笆隔离层，防止坠落 ,便于清理垃圾 .( 5) 脚手架每隔 20 米用木板做一次硬隔离，保证脚手架全封闭，达到安全防护的 目的0第五章 脚手架拆除( 1) 脚手架体的拆除流程遵守由上而下，先搭后拆、后搭先拆的原则0一般为 :目脚手竹笆-防护栏杆栅-水平杆一剪刀撑一立杆-下一步以此类推•( 2) 严禁上下同时作业 .( 3) 做到一步一清 ,一杆一清0( 4) 拆下来的脚手杆件要随拆、随清、随运 ,现场分类、分堆、分规格码放整齐 ,按 计划退场0第六章 质量保证要求( 1) 脚手架搭设前对有关材料进行验收0脚手架钢管、扣件、安全网以及槽钢均应 有质量证明书0( 2) 脚手钢管表面应平直光滑 ,不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压 痕和深的划道0钢管外径、壁厚、端面等的偏差，以及弯曲变形应符合《建筑 施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130 — 2001)的规定.钢管必须涂有 防锈漆.( 3) 有裂缝、变形的扣件严禁使用，出现滑丝的扣件螺栓必须更换0扣件也应进行 防锈处理0( 4) 脚手架搭设完毕后，对扫地杆、立杆和水平杆的构造进行检查，包括立杆底部 与钢梁的连接情况、立杆垂直度、间距、水平杆高差和扣件位置、扣件拧紧力矩。

具体允许偏差值参阅 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 （JGJ130—2001）扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于 40N • m，且不应大于65N • m第七章 安全要求和措施（1） 脚手架必须严格依据方案进行搭设，施工前做好安全技术交底工作 2） 搭拆脚手架、上架进行其它作业的施工人员必须戴好安全帽，穿防滑鞋 .搭拆操作人员还必须系好安全带 3） 严禁酒后作业，凡患有不适合高处作业疾病的人员不得从事架子工作业 ,也不得上架进行其它作业 4） 满堂架内不得抛扔物体 .施工人员在不使用工具时，应将工具放入包内 .（ 5） 搭拆脚手架的人员必须持有效上岗证工作6） 搭拆脚手架、 清除井道内垃圾时， 电梯井周边一定范围内设警戒， 有专人监护 7） 脚手架上挂牌标明允许的施工荷载值 平时经常派人检查架子上是否有超载现 象 .避免局部堆载过大的现象垃圾尽快清理出井道 8） 施工人员从楼层内进入井道脚手架 ,应搭设临时过道板或简易爬梯不得沿外 侧的立杆和水平杆攀爬 9） 脚手架操作层上如有堆载，侧边必须铺竹笆作为挡板10） 在脚手架使用期间 ,严禁拆除各类杆件11） 不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上 .严 禁悬挂起重设备。

12） 满堂架内作业如光线不足应配照明 ,照明由电工设置 .（13） 在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守脚手架上设 一定数量灭火器 14） 定时检查脚手竹笆的损坏情况，及时更换15） 宜每天在井道内所有作业完成后 ,清理一次安全网上的杂物16） 每周至少一次定时检查安全网，主要查安全网是否有严重的变形和磨损、断 裂、霉变，以及连接部位松脱等情况修理网所用的材料、编结方法应与原网 相同，修理后必须经专人检验合格 ,方可继续使用 .（17） 拆除脚手架在下方安全网已有效张挂起的条件下进行18） 架内所有作业全部完毕后，临边洞口处做好安全防护措施第八章 结构验算81 满堂脚手架计算书1脚手架参数双排脚手架搭设高度为30 m,底层6m立杆采用双立杆，其余上部为单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为09m,纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m ； 内排架距离墙长度为 0 30m;大横杆在上 , 搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根； 采用的钢管类型为 ①48X 3.5横杆与立杆连接方式为单扣件 ;连墙件采用两步两跨，竖向间距 36 m,水平间距3 m,采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2. 活荷载参数 施工均布活荷载标准值 :3.000 kN/m 2；脚手架用途：结构脚手架； 同时施工层数 :1 层；3。

风荷载参数 本工程地处上海市静安区，基本风压 0 35kN/m2；风荷载高度变化系数 归计算连墙件强度时取0.74,计算立杆稳定性时取0.31 ,风荷载 体型系数e为1254;4 静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值（ kN/m）： 0.1248； 脚手板自重标准值（ kN/m2）： 0.350; 栏杆挡脚板自重标准值（ kN/m）： 0 140; 安全设施与安全网（ kN/m2）:0 010；脚手板类别：竹笆片脚手板 ; 栏杆挡板类别：竹笆片脚手板挡板 ; 每米脚手架钢管自重标准值（ kN/m）： 0.038;脚手板铺设总层数 :5；5 地基参数地基土类型 : 碎石土；地基承载力标准值 （kPa ）:800 00;立杆基础底面面积(mF) : 020;地基承载力调整系数:1 o 00.& 2纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数 n2横杆抗弯强度设计值[f] (N/mm 2)205横杆截面惯性矩I(mm 4)121900横杆弹性模量E(N/mm 2)206000横杆截面抵抗矩W (mm3)50801、承载能力极限状态q=1.2)(0.038+Gkjb Xb/(n+1) )+1.4 GkXlb/ (n+1) =1.2 x(0。

038+035X)9(2+1) )+1.4 3X09/(2+1) =1o 43kN/m2、正常使用极限状态q'=(0.038+Gkjb Xlb/ (n+1) )+Gk Xlb/ (n+1) =(0038+0.35 0.9/(2+1))+3 0X9/ (2+1)=1.04kN/m计算简图如下：(1)H H U H H H U150015001500--1R)P)1、抗弯验算M max=0.1q|a2=0.1 为.43 1.52=032kN m(T =Mmax/W=032 ^06/5080=63.43N/mm2< [f]=205N/mm2满足要求!2、挠度验算vmax=0.677q 'a4/(100EI) =0o 677X104X15004/(100X206000>121900) =1.424mmvnax= 1.424mm< [ V = min [la/150, 10]= min[1500/150, 10]= 10mm满足要求!3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=11q|a=1.1 >1.43 X.5=2.36kN正常使用极限状态Rmax'=1lq'al.1 ＞.04 ＞72kN& 3横向水平杆验算1、 承载能力极限状态由上节可知Fi=Rmax=2.36kNq=1.2 ＞。

038=0.046kN/m2、 正常使用极限状态由上节可知 F1'=Rmax'=172kNq' =0.038kN/m1、抗弯验算计算简图如下：2.36kN Z'36kN0.05kN/m■J 1 1 M U M 1 1 1 .1 1 U1 '■ >'H 丄 1«」w ： ： “ DI山山U “L900—7匸(T =Mmax/W=0.71 >06/5080=13897N/mm2< [f]=205N/mm^满足要求！2、挠度验算计算简图如下：172UM 1.72LNU 1' 1 M 1lulu M1 u 11 U1 U \f1I " I “ " I"和 I"I \ ；丿 I “I 丿 I \ 111 ] 111 JhLu4900\jf-vmax= 1774mn^ [v 丰min [ lb/150,10]= min [900/150, 10]= 6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=2.38kN8.4扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：Rmax=2.36/2=118kN

8X8=64kN满足要求！& 5荷载计算脚手架搭设高度H30双立杆计算高度H16脚手架钢管类型①48X3 5每米立杆承受结构自重标准值 gk(kN/m )0.1248第一节85.1立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值 NG1k单外立杆：NG1k= (gk+laXh/2 X)o 038/h) XH — H1)=(01248+15X2/2 X038/1.8) X(30-6) =3.76kN单内立杆：NG1k=376kN双外立杆：NG1k=(gk+0038+laXn/2 X.038/h) X1= (0.1248+0038+15X2/2 X038/1.8) 6=117kN双内立杆 :NGS1k = 1 . 1 7kN2、 脚手板的自重标准值 NG2k1单外立杆：NG2ki=((H-H i) /h+1)池 池XGkjb Xl/1/2=((30-6)/1.8+1) 1.5X0o9X).35 X/1/2=3o 39kN单内立杆： NG2k1=3.39kN双外立杆：NGS2ki二Hi/h Xia 粕XGkjb Xl/1/2=6/19X0.35 >1/1/2=079kN 双内立杆： NGS2k1=0.79kN3、 栏杆与挡脚板自重标准值 NG2k2单外立杆：NG2k2=(( H — Hi)/h+1)粕 XGkdb X1/2=((3O—6)/1.8+1) K5 >0.14 Xl/2=1.5kN双外立杆：NGS2k2二H〃h Xia XGkdb %/2=6/1.8 X 5X0.14 ^/2=0.35kN4、围护材料的自重标准值 NG2k3单外立杆：NG2k3二Gkmw Xia X(H-H 1)=0o 01X1.5 (30-6)=0.36kN双外立杆：NGS2k3二Gkmw Xia XH 1=0.01 。

5X6=009kN构配件自重标准值NG2k总计单外立杆： NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=3 39+1 5+0.36=5 25kN单内立杆： N G2k=N G2k1 =3 39kN双外立杆： NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=0.79+0.35+0.09=1.23kN双内立杆： NGS2k=NGS2k1=0 79kN第二节 85.2 立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k=la XbX；njj XGkjj )/2=1.5 09X(1 X3) /2=2.03kN内立杆： NQ1k=2.03kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=12X(NG1k+ NG2k) +0o 9X14XNQ1k=12X(376+525)+ 0.9 X4X2o 03=13.37kN单内立杆:N=1.2 X(NG1k+ NG2k)+0.9 1.4 XNQ1k=1.2 x( 3.76+3.39)+ 04X2.03=11.13kN双外立杆：Ns=12X( NGS1k+ NGS2k) +0.9 X14XNQ1k=12X(1 o 17+1o 23) + 0.9 1 03=5 43kN双内立杆：Ns=1.2 XNgsT NGS2k)+0。

9X1.4 >NQik=1°2( 1.17+079)+ 0.9 1°4X2.03=49kN8.6立杆稳定性验算脚手架搭设高度H30双立杆计算高度H16双立杆受力不均匀系数KS06立杆计算长度系数卩1.5立杆截面抵抗矩W(mm 3)5080立杆截面回转半径i / mm)15o 8立杆抗压强度设计值[f](N/mm 2)205立杆截面面积 A / mm2)489连墙件布置方式两步两跨1、立杆长细比验算立杆计算长度 l0=Ky h=1Xl5X1.8=2.7m长细比入=0/i=2.7 103/158=17089< 210轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度 l0=ky h=1155X1.5 >1.8=3.12m长细比入=0/i=3.12 103/15o 8=19737查《规范》表A得，© =0.186满足要求！2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值 N= ( 1o 2^NG1k+NG2k)+14XNQ1k) =(1.2 (3.76+525)+14X2o 03)=13o 65kN双立杆的轴心压力设计值 Ns=12X(NGS1k+NGS2k)+N=12X(1.17+1.23)+13.65=16。

53kN(T =N/( © A)=13652 34/ ( 0186>489)=1501N/mm2w[f] =205N/mm2满足要求！(T =KSNs/( © A)=6X653078/ /0186X489) =10905N/mm2< [f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值 N=(12X( NG1k+NG2k)+0.9 X.4 XNQ1k) = /176+5.25)+0.9 X.4 X.03)=13.37kN双立杆的轴心压力设计值 Ns=12X( NGSik+NGS2k) +N=1.2X (1.17+123)+1337=16.25kNMw=O4XMwk=09X 1.4 Xlah2/10=0.9 X4 X51X.5 X82/10=0.31kN m (T =N/( © A)+ W/W=13368.84/ (0186 X489) +312303.6/5080=208.46N/mm2〉[f] =205N/mm2Mws=04XMwk=0o 9X14X(folah2/10=0o 9X1.4 X82/10=0 19kN -m(T =HS (Ns/( + M w/W) =0.6 %16247。

28/ (0186X489) +1898316/5080)=129o 6N/mm2f] =205N/mm2满足要求！8.7连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0 (mm)300连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i (mm)158连墙件抗压强度设计值 [f ] ( N/mm2)205连墙件与扣件连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数1风荷载标准值按照以下公式计算W=0.7 [1 z ・口 s ・3 02其中3 0 —— 基本风压(kN/m )，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)2的规定采用：①0 = 0.40 kN/m ;风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：1 z= 074;1 s --风荷载体型系数：取值为1.254 ;经计算得到，风荷载标准值为：W = 07 X 0.40 X 0o 74X 。